金屬材料與熱處理技術(shù)畢業(yè)論文-資料下載頁

　　

【正文】 而遞減，并隨 f 增大而增大）4 孔型計(jì)算中的寬展模型 采用烏薩托夫斯基公式： 其中：a 為溫度修正系數(shù)，T900℃時 a= , 當(dāng) T 在 750~900℃ 時 a= ：d 為軋件鋼種修正系數(shù) ：e 為軋輥材質(zhì)修正系數(shù) 當(dāng) v 在 ~17m/s 時: c=()v+()λ ……（式 58）λ 為平均壓下系數(shù), δ 為軋件形狀系數(shù)，取 δ= ε 輥徑系數(shù)： Dg 為平均工作輥徑 Dg=Do+s2/3h k s 為輥縫 s=(~)h kweca??????）前dshk???()312(??????Dgd前??40：1)根據(jù)產(chǎn)品尺寸和鋼種與平均延伸系數(shù)（碳鋼為 左右）結(jié)合，來料尺寸（碳鋼預(yù)精軋來料尺寸為 φ16—21） ，算出軋制道次，即機(jī)架數(shù)。2)求 K1 以外的各偶機(jī)架的圓坯尺寸，圓坯面積及相鄰坯間的延伸率。初定前后圓坯間橢圓坯的面積，做出圓坯孔孔型尺寸。3)計(jì)算奇數(shù)機(jī)架各橢圓孔尺寸，計(jì)算橢圓孔高度，再計(jì)算橢圓坯寬度，然后定孔型寬度，計(jì)算橢圓孔各參數(shù)及橢圓孔面積，與初定值比較，調(diào)整參數(shù)使橢圓孔面積接近初定值。4)根據(jù)相鄰圓坯與橢圓坯的連軋關(guān)系及應(yīng)考慮的差值，按照統(tǒng)籌兼顧的原則確定各架線速度及轉(zhuǎn)速 n。5)設(shè)計(jì)成品孔（該孔的延伸系數(shù)比一般孔要小 12%）6)列出孔型工藝參數(shù)及設(shè)備性能表。7)繪制孔型圖。表 51 孔型設(shè)計(jì)計(jì)算表道次延伸系數(shù)軋件面積mm2軋件長度 m速度m/sK1 K2 K3 溫度℃ 摩擦系數(shù)1 1 980 2 1 960 3 1 940 4 1 930 415 1 920 6 910 7 900 8 900 9 900 10 900 11 900 12 900 13 850 14 850 15 850 16 850 17 800 18 800 19 800 20 800 21 800 22 800 23 800 24 810 25 39 830 4226 100 850 表 52 各孔型參數(shù)計(jì)算表道次軋件高㎜孔寬㎜軋件寬㎜充滿度% 名義直徑㎜工作輥徑㎜圓半徑㎜圓角半徑mm軌縫㎜1 80 % 550 478 2 90 % 550 483 3 6123.66% 550 498 124 % 550 511 5 3 % 550 514 106 % 550 514 97 4 % 400 373 8 8 % 400 373 89 2 % 400 381 710 94% 400 378 4311 244 95% 400 385 612 5 % 400 384 513 334 % 270 257 27 414 % 270 256 415 8 % 270 260 316 % 270 258 217 222 % 200 191 18 615 % 200 190 19 % 200 193 20 3 % 200 192 21 % 200 194 122 10 97% 200 194 23 87% 200 196 124 95% 200 195 4425 % 200 196 126 % 200 195 1表 53 軋制表道次 堆拉率 速度(m/s) 軋輥實(shí)際轉(zhuǎn)速(rpm)壓下量(mm) 摩擦角(176。)1 　 2 　 3 　 274 　 5 　 6 　 7 　 8 　 9 　 10 　 1811 　 12 　 13 　 14 　 15 　 4516 　 17 　 1418 　 1419 　 1420 　 1421 　 1422 　 1423 　 1424 　 1425 　 26 0 100 　 第六章 軋機(jī)力能參數(shù)計(jì)算及電機(jī)設(shè)備校軋制壓力是軋鋼工藝和設(shè)備設(shè)計(jì)、選取的基本參數(shù)之一，是設(shè)備選取、設(shè)備改造、設(shè)備核算，制定合理的壓下制度，增產(chǎn)挖潛的重要依據(jù)之一。 研究單位壓力在接觸弧上的分布規(guī)律，對于從理論上正確確定金屬軋制時的力能參數(shù)—軋制力，傳動軋輥的轉(zhuǎn)矩和功率具有重大意義，因?yàn)橛?jì)算軋輥及工作機(jī)架的主要零件的強(qiáng)度和計(jì)算傳動軋輥所需的轉(zhuǎn)矩及電機(jī)功率，一定要了解金屬作用在軋輥上的總壓力，而金屬作用在軋輥上的總壓力大小及合力作用46點(diǎn)位置完全取決于單位壓力。確定平均單位壓力的方法有三種：理論計(jì)算法、實(shí)測法、經(jīng)驗(yàn)公式和圖表法。采用理論計(jì)算法，計(jì)算平均單位壓力的公式有幾種：Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計(jì)算式等等，這些公式具有自己的適用范圍和限制條件，本設(shè)計(jì)采用 公式來計(jì)算平均單位壓力。 公式適用范圍： 1） 公式適用于熱軋型鋼時計(jì)算平均單位壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式。 2）適用于當(dāng)軋制溫度大于 800℃，錳含量小于 %。 3）當(dāng)軋制速度小于 5m/s，該公式比較準(zhǔn)確，當(dāng)軋制速度大于 5m/s 時，需要采用 修正公式。 公式：p=(1+m)(k+ηε) ……（式 61） m ：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) △h ：該道次平均壓下量 H,h ：軋制前后軋件平均高度η ：粘性系數(shù), η=()C’10 Mpa ……（式 63） ε ：平均變形速度η、ε：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù)????????式??hHRfm??46)(2????式??hHRv?47 f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制速度 K ：靜載時平面變形抗力 [4] K=()(+C+Mn+) Mpa ……（式 65） 公式中：t軋制溫度 ℃ c,Mn,Cr鋼中的碳,錳,鉻含量,% 修公式 [9]: p=(1+m)(k+ηε)a ,a修正系數(shù), ……（式 66） a=+ ……（式 67） P P=pF ……（式 68）軋件與 軋輥接觸面積為： 式中： BH,Bh軋制前后軋件寬度 L接觸弧長??962)( ????式??hRBLFH48 孔型系統(tǒng)及各孔型尺寸確定以后，還要合理的將孔型分配和布置到各機(jī)架的軋輥上，配輥應(yīng)做到合理，以便軋制操作方便，保證產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的應(yīng)用?？仔团渲玫囊话阍瓌t為 [6]：1）力求軋機(jī)各機(jī)架的軋制時間均衡；2）為了便于調(diào)整，成品孔必須單獨(dú)配置在成品機(jī)架的一個軋制線上；3）考慮孔型的磨損程度及對其質(zhì)量的影響，每一道次備有不同數(shù)量的孔型，當(dāng)孔型磨損到影響成品質(zhì)量時，可以只換孔型而不必?fù)Q軋輥。4）咬入條件不好或操作困難的道次應(yīng)盡量布置在下軋制線；5）確定孔型間距及孔環(huán)寬度時，應(yīng)盡量考慮輥環(huán)強(qiáng)度以及安裝和調(diào)整軋輥輔件的操作條件。49 圖 61由上而下依次為 1—6機(jī)架孔型在軋輥上的配置情況表 61 軋輥及電機(jī)參數(shù)表軋輥 主電機(jī)軋輥尺寸輥徑（mm）機(jī)組 機(jī)架號機(jī)架布置Max Min輥身長度(mm)材質(zhì) 功率（kw）轉(zhuǎn)速 rmp1 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500粗軋機(jī)組 2 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500503 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18004 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18005 H 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18006 V 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18007 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/18008 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/18009 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/180010 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180011 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/1800中軋機(jī)組12 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180013 H 285 255 95 WC Ac700 900/180014 V 285 255 95 WC Ac600 900/180015 H 285 255 95 WC Ac700 900/1800預(yù)精軋機(jī)組16 V 285 255 95 WC Ac600 900/180017 45176。 212 192 72 WC 900/180018 45176。 212 192 72 WC 900/180019 45176。 212 192 72 WC 900/180020 45176。 212 192 72 WC 900/180021 45176。 212 192 72 WC 900/180022 45176。 212 192 72 WC 900/1800精軋機(jī)組23 45176。 212 192 72 WCAc5400900/18005124 45176。 212 192 72 WC 900/180025 45176。 212 192 72 WC 900/180026 45176。 212 192 72 WC 750/190027 45176。 212 192 72 WC 750/1900減定徑機(jī)組28 45176。 212 192 72 WC2Ac2000750/1900 軋輥強(qiáng)度校核由于粗，中軋機(jī)軋制壓力較大且來料尺寸波動大，而予精軋、精軋壓力小，且使用高硬度的碳化鎢輥環(huán)，故本設(shè)計(jì)只校核粗機(jī)組的軋輥強(qiáng)度，對輥身只計(jì)算彎曲，對輥頸則計(jì)算彎曲和扭矩，對中軋機(jī)機(jī)組，預(yù)精軋及精軋機(jī)組軋輥則不予校核 [8]。 1．軋輥危險斷面尺寸的確定 Dw=Dmin+SH ……（式 610） 式中：Dw ── 軋輥危險斷面直徑； Dmin──軋輥?zhàn)钚≈睆剑磮髲U前的公稱直徑； S──該道次的輥縫； h──該道次的孔高度。 2．粗、中軋機(jī)組軋輥輥頸尺寸的確定粗、中軋機(jī)組使用滾動軸承,其型式為四列圓柱滾動軸，輥頸直徑 d 和新輥直徑D 之間存在以下關(guān)系 [16]：52 d=(~)D ……（式 611） 輥頸長度 l 和輥頸直徑 D 之間存在以下關(guān)系：l=d+20～30㎜ 輥 簡 支 梁 圖 示 及 受 力 如 下 所 示 ：1 軋輥簡支梁圖示及受力如下所示：軋輥受力圖 62 及彎矩、扭矩圖 63 和 64 所示： a b P RA L RB 圖 62 軋輥受力圖 MMmaxX 圖 63 彎矩圖 53 X 圖 6