某污水處理廠畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 —柵槽寬度，m；S——格條寬度。 B=(94－1)＋94=。 3) 細格柵柵前進水渠道減寬部分長度：若進水渠寬B1=，減寬部分展開角α1　=20。，則此進水渠道內的流速v1===L1===4)細格柵柵槽后與出水渠道連接處漸窄部分長度：L2===5)過柵水頭損失：h細=k式中：h細——細格柵水頭損失，m；——系數，；k——系數，一般取k=3。h細==6)柵前槽總高度：取柵前渠道超高h0=柵前槽高H1=h0+h1=＋=7)柵后槽總高度：H2=h0+h1+h細=++=1..22m8)柵槽總長度：L=L1++++L2式中：L——柵槽總長度，——細格柵距格柵前進水渠減寬部分長度；——細格柵距格柵后出水渠減窄部分長度；L1——格柵距出水渠連接處減寬部分長度； L2——細格柵距出水渠連接處減窄部分長度。L=++++= 9)每日柵渣量：w=式中：w——每日柵渣量，m3/d； w0—— 柵渣量m3/103m3污水，— m3/103m3， m3/103m3。w細==故采用機械清渣。工作平臺設在格柵上部，工作臺上設有安全和沖洗措施，工作臺正面過道寬度與柵槽寬度相同。 格柵間的尺寸為：100005000mm。 平流式沉砂池的設計 設計要求；，；：(1)當污水為自流進入時，應按每期的最大設計流量計算；(2)當污水為提升進入時，應按每期工作水泵的最大組合流量計算；(3)在合流制處理系統中，應按降雨時的設計流量計算。，并宜按并聯系列設計；，；，一般采用30—60s；，—，；，—，當設置除砂設備時，可根據設備要求考慮池底形狀。，其含水率為60%，容重為1500kg/m3，合流制污水的沉砂量應根據實際情況確定；，斗壁與水平面的傾角不應小于55186。；，并設置貯砂池或曬砂廠，排砂管直徑不應小于200mm；當采用重力排砂時，沉砂池和貯砂池應盡量靠近，以縮短排砂管長度，并設排砂閘門于管首端，使排砂管暢通和易于養護管理；。 設計參數，分兩格,；，；；，斗壁與水平面的傾角取55186。；。 設計計算：L=VT式中：L——水流部分長度；V——最大設計流量時的流速m/s；T——最大設計流量時的流行時間。L=40=12m：A=式中：A——水流斷面積，m3；Qmax——最大設計流量，m3/s 。A==：設n=2格，B=nb式中：B——池總寬，m；b——每格池寬，m。B=2=：h2===＜：V= 式中：V——沉砂室所需容積，m3；X——城市污水沉砂量，采用30m3/106m3污水；T——清除沉砂的時間間隔，取T=2d ；Kz——生活污水總變化系數，Kz=。V==：設每一格有兩個沉砂斗V0==：設斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為55，斗高h3，=沉砂斗上口寬：a=+a1=+=沉砂斗容積：V0===(≈)：采用重力排砂，坡向砂斗則：h3=h3’+L2=－a－==h3=+=：設超高h1=：H=h1+h2+h3=++=；：最小流量時，只用一格工作（n1=1）Vmin=式中：Vmin——最小流速，m/s；——最小流量，；n1——最小流量時工作的沉砂池數目，個；——最小流量時沉砂池中的水流斷面積Vmin==。設計符合要求。 氧化溝的設計 設計參數=；%； MLVSS/L；； BODkg/(kg )；；：BOD=200mg/l, TSS=240mg/l，COD=260mg/l；i出水水質：BOD=30mg/l, TSS=30mg/l，COD=60mg/l；=,f=MLVSS/MLSS=.，每組設計流量13330m/d 設計計算，硝化所需最小污泥平均停留時間θ，取最低溫度15℃。 =[][][()]=（T15）[][]=因此，滿足硝化最小污泥停留時間θ=1=。選擇安全系數來計算氧化溝設計污泥停留時間θ=SFcm==。由于考慮對污泥進行部分的穩定，實際設計泥齡θ=30d，對應的生長速率為 =1/30=：除非特殊說明，以下均按按每組進行計算。 。則 V===6475m式中：V——去除有機物及硝化所需的氧化溝的體積, m。Q——每座氧化溝設計流量，m3/h ；S0——進水BOD；Se——出水BOD；（每組）：如假設，反硝化條件時溶解氧的濃度DO=2mg/L，計算溫度仍采用15℃，20℃反硝化速率取：r= mgNON/（mgVSSd），則實際的反硝化速率r’為：r’=（1DO） =() = mgNON/（mgVSSd）根據MLVSS濃度和計算所得的反硝化速率，反硝化所要求增加的氧化溝的體積。由于合成的需要，產生的生物污泥中約有12%的氮，因此首先計算這部分的氮量。每日產生的生物污泥量為ΔX： ΔX=Q（SoSe）（）=13330(20030)()10=由此,生物合成的需氮量為12%=折合每單位體積進水用于生物合成的氮量為：N=1000247。13330=反硝化NON量ΔNO=TKNN（NHN）（NON）==19 mg/l 式中：TKN——進水總氮量，mg/l；N——單位體積進水用于生物合成的氮量，mg/l；NHN——設計出水水質氨態氮量，mg/l；NON——設計出水水質硝化氮量，mg/l；所需去除氮量為：ΔS=1913330/1000=254 kg/d因此,反硝化所需求增加的氧化溝的體積為：V’===2352 m所以每組氧化溝總體積為：V=V+V’=6475+2352=8827 m氧化溝設計水力停留時間為：HRT= V247。Q=8827=16 h ：,寬度取b=,則所需溝的總長度為：L===490m.超高取h=。 ：。Q=Q==3453kg/d式中：Q——同時去除BOD和脫氮所需的氧量，kg Q/d。Q——每座氧化溝設計流量，m3/h ；S0——進水BOD；Se——出水BOD；K——速率常數，d；t——BOD實驗天數，對BOD，t=5dΔX——每日產生的生物污泥量，kg/d；N——進水氮濃度，mg TKN/L；N——出水氮濃度，mg TKN/L；ΔNO——還原或反硝化的硝酸鹽氮量，mg/l。如取水質修正系數=，β=，壓力修正系數ρ=1，溫度為20℃、25℃時的飽和的飽和溶解氧濃度分別為： C=,C=標準狀態需氧量： SOR== = 5535kg/d=231kg/h ：根據物料平衡： 進水（TSS）Q+XQ=(Q+Q)X 式中 Q——回流污泥量（m3/d）； X——回流污泥濃度，根據公式： X= SVI取100，γ取1，X為10000mg/L，其他符號同上,于是有： 24013330+10000Q=（13330+ Q）4000 Q=13040 m3/d 回流比R為62%（60%～200%）。 本設計中二沉池采用輻流式沉淀池 設計要求，并宜按并聯系列設計；，當直徑小于20m時，可采用多斗排泥；當直徑大于20m時，應采用機械排泥；，池子直徑與有效水深比值不小于6；.；，進水管四周設穿孔擋板，穿孔率為10%—20%。出水堰應用鋸齒三角堰，堰前設擋板，攔截浮渣。；，工業廢水沉淀池的緩沖層高度可參照選用，或根據產泥情況適當改變其高度。，刮泥機由絎架及傳動裝置組成。當池徑小于20m時用中心傳動，當池徑大于20m時用周邊傳動，—（周邊線速），將污泥推入污泥斗，然后用靜水壓力或污泥泵排除；作為二沉池時，沉淀的活性污泥含水率高達99%以上，不可能被刮板刮除，可選用靜水壓力排泥。，進水管應由井壁接入不宜由井底接入，且應將進水管的進口彎頭朝向井底。 設計參數—2m3/，沉淀效率40%—60%；，有效水深大于3m； ；，進水采用中心管淹沒或潛孔進水，—，潛孔外側設穿孔擋板或穩流罩，保證水流平穩；出水處應設置浮渣擋板，—，出水周邊采用鋸齒三角堰，匯入集水渠，—；，管徑大于200mm，—，排泥時間大于10min。 設計計算a. 主要尺寸計算(1)池表面積：A=式中：A——池表面積，m2；Qmax——最大設計流量，m3/h ；——水力表面負荷，h 。A==(2)單池面積：本次設計設兩座輻流式沉淀池A單池===(3)池直徑：D=== 。(4)沉淀部分有效水深：h2=q，.t式中：t——沉淀時間，本設計取t=3h。h2=3=(5)沉淀池底坡落差：取池底坡度I=h4=== 式中：h——沉淀池底坡落差，m；r——污泥斗上口半徑，m；(6)泥斗高度的計算：設r1=2m，r2=1m，α=60。h==（2－1）tg60。=(7)沉淀池總高度：H=h1+h2+h3+h4+h5式中：H——沉淀池總高度；h1——沉淀池超高，；h3——緩沖層高度，；h——污泥斗高度，h=。H=++++=(8)沉淀池池邊高度：H，= h1+h2+h3=+3+=(9)徑深比校核：D/h2=27/= (一般為6—12，符合要求)(10)每池每天污泥量：W1=式中：W1——每池每天污泥量，m3/d；S——每人每天產生的污泥量，(pd)；N——設計人口數，取N=210000；t——兩次排泥的間隔時間，本設計取4h。W1==(11)污泥斗容積：==(12)污泥斗以上圓錐體部分污泥容積：==134m3(13)污泥總容積：V=V1+V2=+134=設計參數：V1=———V4=（1）池內管路的計算及校核單池流量為：Q＝1）進水管：取D1=600mm V1=，—；2）進水豎井：取D2=800mm V2=，—。設 ，可算出中心管開孔數：n=個 取7個則： D4=。3）擋板的設計擋板高度h，：穿孔擋板的高度為有效水深的1/2—1/3，則穿孔面積：擋板上開孔面積總面積的10—20%，取15%，則：開孔個數n： 孔徑為100mm，則：n=個，取144個。4)攔浮渣設施及出水堰計算攔浮渣設施浮渣用刮板收集，刮渣板裝在刮泥機行架的一側，在出水堰前設置浮渣擋板，以降低后續構筑物的負荷。出水堰的計算單池設計流量：==5) 環行集水槽的設計環行集水槽內流量： m3/s本設計采用周邊集水槽，單側集水，每側只有一個總出水口。集水槽寬度為：b=式中：b——集水槽寬度——安全系數，—，本次設計取。b=m ，取b=集水槽起點水深為：m集水槽終點水深為：m。6)校核：當水流增加一倍時， m3/sm＜7)出水溢流堰的設計：采用出水三角堰（90。）堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1=(H2o)每個三角堰的流量q1：q1===三角堰個數n1：n1==個，本設計取188個。三角堰中心距：L1=m第3章 污泥處理工藝的設計計算在污水處理過程中，分離和產生出大量的污泥，其中含有大量的有毒有害物質有機物易分解，對環境有潛在的污染能力，同時污泥含水率高，體積龐大，處理和運送很困難，因此污泥必須經過及時處理與處置，以便達到污泥減量、穩定、無害化及綜合利用。 濃縮池的設計 設計要求 ，一般為豎流式或輻流式；—16h進行核算，不宜過長；%—%，—30kg/m2d，濃縮后污泥含水率可達97%左右；；；，池子直徑不宜大于8m，一般為4—7m；—，；；%計。取as，=20g/cd, p,=%S，===dQs== = m3/h 由于污泥量較小，本設計采用兩座間歇式重力濃縮池。：Q= m3/h(1)濃縮池有效容積：V=式中: Q——設計污泥量，m3/h；T——濃縮時間，本設計取16h。 V=m3(2)池斷面面積：擬采用有效水深h2=A=m2D=m(3)圓錐體體積的確定：設，r1=，則：h3=mV錐===(4)所需柱體體積：V柱=VV錐==(5)h2=m(6)濃縮池總高度：H=h1+h2+h3=++=(7)濃縮后污泥量：q=式中：q——濃縮后污泥量，m3；P1——濃縮前污泥的含水率；P2——濃縮前污泥的含水率。m3(8)濃縮后泥位：泥占柱體體積V，V，=q V錐==則泥在柱體中的高度h4為：h4= m(9)水區高度：h5=h2h4==(10)進排泥管：進泥管用DN250mm的鑄鐵管，上清液選用DN200mm鑄鐵管，取排泥時間間隔為20min，排泥管選用DN250mm鑄鐵管. 污泥控制室為閘門控制系統及值班室。 污泥提升泵濃縮池內設有一臺潛水污泥提升泵。 污泥控制室的布置根據設備大小及使用要求，其平面尺寸定為：54m。本設計采用帶式壓濾機機械脫水。加壓過濾的特點是整個壓濾機是密封的，過濾壓力一般為45Kg/cm2,城市消化污泥在加壓過濾脫水前一般應進行淘洗并投加混凝劑。帶式壓濾機的優點是：濾帶可以回旋，脫水效率高，噪音小，能源消耗省，附屬設備少