鋼筋混凝泥土框架結構畢業(yè)設計論文-資料下載頁

　　

【正文】 9。=760mm2）再計算相應的受拉鋼筋As，即支座A上部。說明As39。富裕且達不到屈服，可近似取：支座Bl上部 故A支座及Bl支座選用222（As=760mm2），滿足要求。第四層梁：梁控制截面的內力如圖317所示。圖中M單位為kNm，V的單位為kN 圖317 第四層梁內力示意圖 同第一層梁，考慮抗震系數承載力調整系數后的彎矩 Mmax==彎矩設計值為故屬于第一類截面 選用225（As=982mm2） ，滿足要求。支座A將下部截面的225鋼筋深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（）再計算相應的受拉鋼筋As，即支座A上部。，說明As＇富裕且達不到屈服，可近似取支座Bl上部 故A支座及Bl支座選用225（As=982mm2） ，滿足要求。第八層梁：梁控制截面的內力如圖318所示。圖中M單位為kNm，V的單位為kN。 圖318 第八層梁內力示意圖 同第一層梁，考慮抗震系數承載力調整系數后的彎矩 Mmax==彎矩設計值為：故屬于第一類截面選用220（As=628mm2） ，滿足要求。將下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（）再計算相應的受拉鋼筋As，即支座A上部。 ，故支座A選用220（As=628mm2） ，滿足要求。支座Bl上部 故A支座及Bl支座選用220（As=628mm2） ，滿足要求。梁的正截面配筋計算與結果見表322表322 梁正截面的配筋計算樓層截面 M//mm2/mm2實配/8支座A＜0628628220(628)Bl＜0628643220(628)AB533220(628)Br＜0628656222(760)BC456222(760)4支座A＜0760898225(982) Bl＜0760734225(982)AB685225(982)Br＜0982896225(982)BC380225(982)1支座A＜0628777222(760)Bl＜0628710222(760)AB609222(760)Br＜09821024225(982)BC304225(982)（3）梁的斜截面強度計算為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行如下調整：式中：——剪力增大系數，； ——梁的凈跨，對第一層梁＝，＝； ——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 、——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。由表315得:AB跨：順時針方向 ＝； ＝逆時針方向 ＝； ＝BC跨：順時針方向 ＝； ＝ 逆時針方向 ＝； ＝計算中＋取順時針方向和逆時針方向中較大者。剪力調整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數 一層斜截面計算見表323 表323 一層梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設計剪力（kN）γRE（kN）調整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350665（kN）VVV箍筋直徑φ(mm)肢數(n)n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs=+γREγREγRE＝ （％）第四層梁斜截面計算由表315得:AB跨：順時針方向 ＝； ＝逆時針方向 ＝； ＝BC跨：順時針方向 ＝； ＝ 逆時針方向 ＝； ＝計算中＋取順時針方向和逆時針方向中較大者。剪力調整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數 第四層梁斜截面計算見表324表324 第四層梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力（kN）γRE（kN）調整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350465（kN）箍筋直徑φ（mm）肢數（n）n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）100100100Vcs＝+γREγREγRE＝ （％）第八層梁斜截面計算由表315得:AB跨：順時針方向 ＝； ＝逆時針方向 ＝； ＝BC跨：順時針方向 ＝； ＝ 逆時針方向 ＝； ＝計算中＋取順時針方向和逆時針方向中較大者。剪力調整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數 第八層斜截面計算見表325表325 第八層梁斜截面計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力（kN）γRE（kN）調整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350465（kN）V箍筋直徑φ（mm）肢數（n）n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝+γREγREγRE＝ （％）（3） 柱截面設計① 軸壓比驗算 下表326給出了框架柱各層軸壓比計算結果。注意，表中的和都不應考慮承載力抗震系數。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比滿足規(guī)范要求。表326 柱的軸壓比驗算柱號層次/////A柱845041044504101500460B柱845041044504101500460② 柱正截面承載力計算梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 二級框架 =式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設計值之和。地震往返作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。可以取兩組中較大者計算配筋。對一、。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取左震，也取左震：=＜==取=將和的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面如下圖319所示）。圖319 節(jié)點上下柱端截面 =+= =+=對底層柱底（IIIIII截面）。== 根據B柱內力組合表318，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =第四層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=m第四層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取右震，取左震：=＜==取=將和的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。 =+= =+= =根據B柱內力組合表318，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =第八層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=第八層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取右震，取左震：=＞==取== = =根據B柱內力組合表318，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =截面采用對稱配筋，具體配筋底層B柱正截面見表325，四層B柱正截面見表326，八層B柱正截面見表327，表中： ea=h/3020mm取 ea=20mm 當＜15時,取= （大偏心受壓） （小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數； —— 偏心距增大系數；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。 表327 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM()N(kN)(mm)33004200(m2)500465500465500465(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心＜0＜0＜0選筋422422422實配面積(mm)152015201520表328 柱正截面受壓承載力計算（四層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM()N(kN)(mm)330033003300(m2)450415450415450415(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心＜0＜0＜0＜0選筋4224224