10米廠房高支模架計算-資料下載頁

　　

【正文】 振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2=；g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= =m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3；σ = M/W≤fσ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =；底模方木的抗剪強度τ =。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)9004/(10090002560000)+(+)9004/(10090002560000)=；撓度設計值[ν ]=Min(900/150，10)=6mm底模方木的撓度計算值ν = 小于 撓度設計值[v] =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應力計算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(900/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 N≤Rc N=；雙扣件抗滑移力N= Rc=12kN ,滿足要求。（五）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力），根據前節扣件抗滑力計算，此值為F1=。除此之外，根據《規程》。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算σ =Nut/(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比λ按《規程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按《規程》；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數，參照《規程》附表D－1,； k 計算長度附加系數，按《規程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=158；查《規程》附錄C得 φ= ；KH=1/(1+(H4))KH=1/[1+()]=；σ =N/(φAKH)=103 /(102)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。（六）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = kN；基礎底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁模板支架（） 計算書一、參數信息本算例中，取最大梁作為計算對象。梁的截尺寸為240mm600mm，模板支架計算長度為6m，梁支撐架搭設高度H(m)：，梁段集中線荷載(kN/m)：。根據《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):100；立桿縱距la(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):；立桿步距h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距l(m):；梁兩側立桿間距lb(m):；（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用Ф48，鋼管的截面積為A=102mm2，截面模量W=103mm3，截面慣性矩為I=105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm＝13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝ N/mm2,彈性模量為E＝12000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm＝15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝ N/mm2,面板彈性模量為E＝6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模→底模小楞→水平鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。（三）荷載參數；；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為杭州市，基本風壓為W0＝；風荷載高度變化系數為μz＝，風荷載體型系數為μs＝。二、梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 104mm3；I = 105mm4；荷載計算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工人員及設備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時產生的荷載標準值：q5＝＝。底模的荷載設計值為：q=(q1+q2+q3)+(q4+q5)=(++)+(+)=；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=＝=m；支座反力為R1=R2== kN；最大支座反力R=＝ kN；σ = M/W=104/104=；面板計算應力σ=，滿足要求！抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q= kN,抗剪強度按照下面的公式計算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ =31000/(2100020)=；面板受剪應力計算值τ ==，滿足要求。撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:ν=5qkl4/(384EI)≤[ν]=min(l/150,10)其中，l計算跨度(梁底支撐間距): l =；面板的最大撓度計算值:ν = 5(384105)=；面板的最大允許撓度值 [ν] = min(,10)=面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=104 mm3； I=106 mm4； 荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=＝。抗彎強度驗算σ = M/Wfm最大彎矩 M == kNm；最大剪力 Q == ；最大受彎應力 σ = M / W = 104/104 = N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm= N/mm2，滿足要求!抗剪強度驗算截面最大抗剪強度必須滿足:τ =3Q/(2bh)≤fv支撐小楞的受剪應力值計算：τ = 3102/(2) = N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =；支撐小楞的受剪應力計算值 τ＝ N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv= N/mm2,滿足要求!撓度驗算ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 ν = (100106)=；支撐小楞的最大撓度計算值 ν＝ mm小于支撐小楞的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=()/4(+)+2()= 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：N1=N2= kN；最大彎矩Mmax= kNm；最大撓度計算值 νmax= mm；最大受彎應力σ = M / W = 105/104 = N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm = N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν = mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 ν = mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ν=[v]=min(900/150,10)mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN；　　 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R= kN；R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算立桿荷載根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，此值為F1 = kN ；除此之外，根據《規程》。故支架自重部分荷載可取為F2=＝；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=(+()/2)(+)= kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =++= kN；立桿穩定性驗算σ = Nut/(φA