4萬噸污水處理廠-氧化溝工藝設計說明書-資料下載頁

　　

【正文】 ：a、必須防止管道內污水冰凍和因土壤凍脹而損壞管道。b、必須防止管壁因地面載荷而受到破壞。c、必須滿足街區污水連接管銜接的要求。4. 污水管道的銜接污水管道在管徑、坡度、高程、方向發生變化及支管接入的地方需要設置檢查井，管道在銜接時應遵循兩個原則：a 應盡可能提高下游管段的高程，以減少埋深，降低造價。b 避免上游管段中形成回水而造成淤積。管道銜接的方法通常有水面平接和管頂平接兩種。本設計同管徑的采用管頂平接，異徑的采用水面平接。 排水管道材料的選擇1. 建設部推廣應用塑料排水管的相關規定根據建設部推廣應用塑料排水管和限制禁止使用水泥排水管的相關規定，本設計排水管管材采用FRPP管（改性塑料增強排水管）。該管材重量輕，耐腐蝕，水流阻力小。管體環剛度強，接口密封性能好，管道系統不滲漏，可防止地下水的污染，節能，環保。另外，該管材具有實際應用效果好，施工簡便，工期短等方面的優點。2. 改性塑料增強排水管與鋼筋混凝土管相比優勢。（1）加筋塑料排水管重量較鋼筋混凝土管輕90%以上。施工方便，工期短，對施工機械和施工場地要求不高；（2）鋼筋混凝土排水管接口通常采用平接，很容易泄漏造成污染，而改性塑料增強排水管為承插口管，管道接口連接采用彈性密封橡膠圈，防接口泄漏的安全等級提高了；（3）改性塑料增強排水管及其接口相對鋼筋混凝土排水管及其剛性接口而言為柔性接口，對地基要求低，適應面更廣；（4）對于一般的土質地段，改性塑料增強排水管基礎僅需采用厚度約100mm的砂墊層，對軟土地基，管道基礎采用150mm厚的碎石，上面再鋪50mm厚砂墊層，較之鋼筋混凝土基礎，用料省，勿需養護，對土基強度要求較低；（5）就兩種管材的排水功能來看，改性塑料增強排水管內壁光滑，同等條件下，同等口徑的加筋塑料排水管較之鋼筋混凝土排水管流量、流速要提高近20%，也就是說，要滿足相同的排水功能，改性塑料增強排水管管徑要小，坡度更緩，埋深更淺；（6）正由于改性塑料增強排水管具有內壁光滑的特點，根據對改性塑料增強排水管的使用現狀的調查，改性塑料增強排水管管道內沉積物較少，對于這些沉積物，只需要利用最便捷的竹片疏通管道即可，大大簡化了排水管道后期養護中的一大難題： 附屬構筑物1. 檢查井排水系統中設置檢查井，主要用于連接管渠和定期檢查清通。檢查井通常設在管渠交匯，轉彎，尺寸或者坡度改變，跌水以及相隔一定距離的直線管渠上。 管渠管徑及最大間距管渠類型管徑或暗渠盡高（mm）最大間距（m）污水管道2004003050070050800100070110015009015002000100檢查井一般采用圓形，由井底，井深，井蓋三部分組成，建筑材料主要有混凝土，磚，石，或者鋼筋混凝土。2. 雨水口雨水口主要在雨水管渠系統中收集雨水，地面雨水先經過雨水口流入連接管再流入排水管渠。雨水口一般設置在交叉路口，路側邊溝以及道路低洼地段，以防止雨水漫過道路。雨水口間距一般為2550米。雨水口由井筒，連接管，篦子三部分組成。篦子通常用鑄鐵或者鋼筋混凝土制成，當匯水量大時可以用雙篦子或者三篦子串聯，井筒可以用磚砌或者用鋼筋混凝土預制，也可以用預制的混凝土管，最大1米。連接管用于連接雨水口和排水管渠的檢查井，一般用混凝土管或者鋼筋混凝土管，連接管長度不大于25米。3. 出水口排水管渠的出水口位置和形式，應該根據污水性質，下游用水情況，受納水體水位，水流方向以及地形地質狀況等因素確定。出水口與水體岸邊連接處應該采取防沖和加固措施，并征求有關部門同意。雨水管渠的出水口可以采用非淹沒式，其底標高最好在水體水位以上，一般在常水位以上，以避免水體倒灌。第四章 污水處理廠構筑物設計計算第四章 污水處理廠構筑物設計計算 設計依據由于近期設計人口為120000人,遠期設計人口為140000人。近期：Qavg=40000m3/d=263L/s Kz= Qmax= QavgKz=263= 368 L/s遠期：Qavg=60000m3/d=694L/s=2500 m3/ h Kz= Qmax= QavgKz=694=902 L/s= m3/s=3247 m3/ h 污水進、出水水質進出、。 中格柵進水中格柵是污水處理廠第一道預處理設施，用以去除大尺寸的漂浮物和懸浮物，以保護水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續處理過程的雜物。中格柵設2座。設計參數設計流量：Qmax =902 L/s ,以近遠期最高日最高時流量計 柵前水深：h=, 過柵流速：v2= 柵條寬度：s=10mm=， 格柵凈間距b=20mm= 柵前部分長度：， 格柵傾角α=60186。 單位柵渣量：W1=設計計算1. 柵條的間隙數n柵前寬度為B1=，n=（Qmax）/bhv=（sin60186。）（）=29個2. 柵槽寬度B:取柵條寬度：s= B=s(n1)+bn=(291)+29=3. 進水渠道漸寬部分長度L1：取進水渠漸寬B1= 漸寬部分展開角20186。L1=（BB1）/2tan20186。=（）/2tan20186。= 4. 柵槽出水連接處的漸窄部分的長度L2:L2= L1/2=5. 格柵水頭損失:因柵條為矩形截面,取K=3，ξ=β(s/e)4/3h1=3sin60186。()4/3()2/(2)=6. 柵前槽總高:柵前渠道超高 h2=,則柵前槽高H= h+h1+h2=++=7. 格柵總高度:L= L1+ L2+++ H1/ tg60186。=++++ 8. 每日柵渣量：W=QW186400/Kz1000=（86400）/（1000）= m3/d宜采用機械格柵圖 格柵草圖 污水提升泵房選擇水池和機器間合建的方形泵站，選用遠期的最大流量設計泵房，考慮遠期發展。遠期的Qmax=902 l/s,選用三臺泵，備用一臺大泵。選用上海凱泉公司生產的潛污泵QW2368609250 30型（其中2368為系列號；609為葉輪編號；250為排出口徑；30配電功率），QW2445618300 55型，QW2520623400 110型各一臺，選用QW2520623400 110型潛污泵一臺作為備用泵。1. 集水池的容積:采用最大一臺泵6分鐘的容量: W=（2000660）/3600=200m3有效水深采用H= ,則集水池的面積為F=200/=80 m2 ,管徑為DN=1600mm ,充滿度為h/D=2. 選泵前總揚程估算:進集水間的水管管徑為1600mm，,,，則水泵的揚程大約為：+2+2=,在選泵時可以選用15m揚程的水泵。根據流量和揚程選用QW2368609250 30型（其中2368為系列號；609為葉輪編號；250為排出口徑；30配電功率），QW2445618300 55型，QW2520623400 110型各一臺，選用QW2520623400 110型潛污泵一臺作為備用泵。 QW2368609250 30型 排出口徑（mm）流量（m3/h）揚程（m）轉速（r/min）功率（kw）效率重量（kg）2505001599028﹪2000 QW2445618300 55型潛污泵的性能參數為 排出口徑（mm）流量（m3/h）揚程（m）轉速（r/min）功率（kw）效率重量（kg）30010001574548﹪2900 QW2520623400 110型潛污泵的性能參數為 排出口徑（mm）流量（m3/h）揚程（m）轉速（r/min）功率（kw）效率重量（kg）400200015980106﹪2900為了安裝和檢修，內W=5t,H=6m,DL型的電動單梁橋式起重機一臺，配MD159D型電動葫蘆。 細格柵1. 設計參數柵前水深：h1=, 過柵流速：v2=柵條寬度：s=， 格柵凈間距e=8mm=柵前部分長度：， 柵后寬度:格柵傾角α=60186。 , 污水柵前超高:h2= 進水渠寬B =, 單位柵渣量：W1=2. 設計計算柵條的間隙（n）n=Qmax/bhv= /()=43柵槽寬度（B）： B=s(n1)+bn=(431)+43= m進水渠道漸寬部分長度（L1）： L1=BB1/2 tga1=（）/ (2tg200)=柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（L2）： L2= L1/2=格柵水頭損失: 因柵條為矩形截面,取K=3，ξ=β(s/e)4/3 h1=3sin60186。()4/3()2/(2)=柵后槽總高: H= h+h1+h2=++=格柵總長度: L= L1+ L2+++ H1/ tg60186。=++++ 平流式沉砂池設計沉砂池遠期設計為三座，近期建設兩座，預留遠期一座的位置。1. 設計參數最大設計流量時的流速v=，最大設計流量時的流行時間t=30s，設計流量：Q= m3/s2. 設計計算： 平流式沉砂池計算示意圖沉砂池設一座，取3格，每格寬b=。（1）沉砂池長度L=vt==；（2）水流斷面面積A===4m2；（3）池總寬B=nb==；（4）有效水深h2===；（5）沉砂斗容積=　　式中，T為清除沉砂的時間間隔，取2d。（6）每個沉砂斗的容積；（設每一個分格有2個沉砂斗，有3個分格。）　　沉砂斗上口寬；式中，斗高取；斗底寬取；斗壁與水平面的傾角取550。　　沉砂斗容積（7）沉砂室高度式中，；；。（8）沉砂池總高度；式中，超高。（9）驗算最小流速　　 。 卡魯塞爾2000氧化溝本污水廠的氧化溝設計為三座，近期建兩座，預留遠期一座的用地空間，每座處理規模為25978m3/d.（即301 L/S= m3/h）1. 設計參數:進出、。總污泥齡一般是10?30d，這里取污泥齡Qc=18d .曝氣池溶解氧濃度為2mg/l；水溫為150C.活性污泥濃度MLSS一般為2000?6000mg/l（也可采用高達6000mg/s），這里取MLSS=4000mg/l。在一般情況下，MLVSS/MLSS的比值是比較固定的，在這里取MLVSS/MLSS=；NOD= mgO2/mgNH3N氧化， mgO2/mgNH3N還原。其他參數：a=；b=K1=, Ko2=；α=，β=。剩余堿度 100mg/l(保持pH=)；。消化安全系數：；脫銷溫度修正系數：。2. 設計計算由于設計出水BOD5為20mg/l，處理水中非溶解性BOD5值可用下列公式求得，此公式僅使用于氧化溝。BOD5f=C?（5）=式中：C?——出水中BOD5的濃度，mg/l=采用的污泥齡18d，則日產泥量據公式 ==903kg/d式中：Q——氧化溝設計流量，m3/s；a——污泥增長系數，kg/kgb——污泥自身氧化率，l/dLr——（L L ）去除的BOD5濃度，mg/lTm——污泥齡，dL0——進水BOD 濃度，mg/lL1——出水溶解性BOD5濃度，mg/l一般情況下，%為氮，近似等于總凱式氮（TKN）中用于合成部分933=TKN中有=，需用于氧化的NH3N==，需用于還原的NO3N==堿度平衡計算：，進水中堿度為280mg/l剩余堿度=+214=。（1）硝化容積計算 硝化速率為：uN=（（T15））（）（）=故t = =，故設計污泥齡==原假設污泥齡為18d，則硝化速率u = =單位機質利用率u===（）式中：uN——硝化速率，kgBOD5/（）a——污泥增長系數，b——污泥自身氧化率，l/d活性污泥濃度MLSS一般為2000?6000mg/l，這里取MLSS=4000mg/l在一般情況下，MLVSS與MLSS的比值是比較固定的，故MLVSS=4000=2800mg/l所需MLVSS總量==硝化容積VN==水力停留時間tN=24=（2）反硝化區容積120C時反硝化速率為：qDN=[+]θ=[+] =（）式中：F——有機物降解量，mg/lM——微生物量，mg/lθ——脫硝溫度修正系數，還原消化氮的總量==脫氮所需的MLSS==脫氮多需池容vDN==水力停留時間tDN==（3）氧化溝總容積V總水力停留時間為t=tN+tDN=+=與一般取值在10?24小時之間相一致總池容為V=VN+VDN=+5048=（4）氧化溝的尺寸 采用六廊道式卡魯塞爾氧化溝，根據所采用曝氣設備，?，氧化溝由于采用倒傘表曝機，故取池深四米，寬八米.則溝長為== m，彎道長：5π4+16+π2=則單個直道長：=故氧化溝總池長為：+8+16= 總寬度為：68=48m （未計池壁厚）（5）需氧量計算采用如下經驗公式計算：100C時的脫氮的充氧量為R0===式中：α——經驗系數，223。——經驗系數，ρ——相對密度，Cs（20）——20 C時水中的溶解氧飽和度，C s（5）——10 C時水中溶解氧飽和度，C——混合液中溶解氧濃度，T——溫度，10