城區污水處理廠及配套污水管網工程設計畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 OD5濃度,mg/LY=+10+10=5． 污泥量：（1） 反應污泥量 =/1000 （）式中 ——最大日污水量，70000m179。/d ——污泥齡，10d， Y——污泥產率系數 S0——污水進水BOD濃度，280mg/L Se——出水BOD濃度，10 mg/L則=QθcY（S0Se）/1000 =7000010(28010)/1000 =153090kg（2） 總污泥量 =TCTF XF （）式中 ——反應污泥量，kg TC——周期長度，4h TF——反應時間，2h/周期則=1530904/2=306180 kg6． CAST反應池容積計算： (1)主反應池容積： V=(Hf+) （）式中 SVI——污泥體積指數，取120mg/L Hf——安全高度， Qh——最高時流量，3200m179。/h， H——池水設計深度，取6m， ——沉淀總時間， ——總污泥量，306180 kg N——反應周期數，6周期/d則 V=(+ =64483m179。(2)單池主反應池容積：Vi=V /M （）式中V——主反應池容積，m179。 M——池數，8座則Vi =64483/8=8061m3(3)~：取T=Vs=QihT=625=375m3 (4)厭氧區容積按照水力停留時間1~2h計算：取T=Vy=QihT=625=938m3(5)單池總容積：VT=Vi+Vs+Vy=8061+375+938=9374m3(6)單池面積： Fi= （）式中H——池水設計深度，取6m，則Fi=9374/6=1563m2(7)反應池構造尺寸單池有效水深H=6m，超高hc=。取單池寬B=30m。則主反應池長為8061630=，取45m。生物選擇池長為375630=，取2m。厭氧反應池長為938630=，取5m。則單池總長L=52m，:1（符合1:1~2:1的規定）7． 排水深度：= （）式中 Qh——最高時流量，3200m3/h， H——池水設計深度，取6m， N——反應周期數，6周期/d V——總池容積，70932m3則==8． 污泥濃度： XH= XT/V （）式中 ——總污泥量，30618kg V——總池容積，m3則XH =306180/70932= XL= =6()=6 g/L 方案可行9．污泥負荷計算：LS= （）式中 ——污泥齡，10d， Y——污泥產率系數 S0——污水進水BOD濃度，280mg/L Se——出水BOD濃度，10 mg/L則Ls=280/(1028010)=(kgMLSS?d) 10. 水力停留時間計算： T=V/Q （）式中 V——單池總容積，m179。 Q——單池污水量，625m179。/h則 T =9374625=15hCAST平面布置草圖如下圖所示： CAST平面布置圖 CAST反應池供氧量、供氣量計算在每周期2h的反應過程中，為完成同步硝化反硝化，關鍵是控制溶解氧按照時序呈0、2mg/L變化，前1h為0，第2h前3040min為1，后2030min為2。：按式： O2=OcSt+ （）式中：——去除含碳有機物單位耗氧量（），包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰減耗氧量；——BOD去除量（）；——硝化的氨氮（）；——反硝化的硝酸鹽量（）。先確定式中各個參數：1） 降解單位含碳有機物需氧量：設計 植應滿足各種工況，主要是低溫和高溫兩種工況，在低溫情況下設計水溫為，泥齡為10d，查相關手冊，可得：=；在高溫情況下，設計水溫32℃，但泥齡不應是10d，因為水溫升高后，硝化所需泥齡可大大縮短，當水溫為32℃時，只要2天的泥齡即可，考慮安全因素，按5天泥齡計算是足夠保險的，按此可查相關手冊，可得：=，比低溫條件高，故設計取： =2） 需降解BOD量： （）式中：——BOD負荷波動系數，； ——平均污水量（） 則St =60000280101000=19440kgBOD/d3）需硝化的氨氮量：Nht=Q[(S0Se)2]/1000 （）式中：——設計污水量(m3/d)； N——進水氨氮濃度，35mg/L 則 = =1170Kg/d4） 反硝化的硝態氮量Not：Not =24QND1000 ()=60000=990kg/d將上述各參數代入式：O2=OcSt+ ()式中：——實際需氧量，即AOR（）——去除含碳有機物單位耗氧量（），包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰減耗氧量；——BOD去除量（）；——硝化的氨氮（）；——反硝化的硝酸鹽量（）。則O2=19440+990= 單位需氧量為： /19440=： ()式中：——最熱日反應池水溫（），按30℃考慮； ——混合液值與清水中值之比，我國規范建議值為，；——混合液飽和溶解氧值與清水飽和溶解氧值之比，我國規范建議值，； ——標準條件下清水中飽和溶解氧的值，； ——清水在時和實際計算壓力Pa時的飽和溶解氧氧（）； ——混合液剩余溶解氧值，同步硝化反硝化池。 (1) 空氣擴散器出口處的絕對壓力 Pb=P+103H ()H——空氣擴散裝置的安裝深度，mP——大氣壓力， P=105PaPb=105+103=105Pa(2)空氣離開曝氣池面時，氧的百分比Ot=21(1EA)79+211EA100 ()式中：——空氣擴散器的氧轉移效率，對微孔擴散器，取值30%。代入EA值，得：Ot=21()79+100=%(3)曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮） () 式中：——清水在時的飽和溶解氧（）； ——曝氣裝置處絕對壓力（105Pa）； ——曝氣池逸出氣體含氧（%）。當T=30℃時，飽和溶解氧濃度為：；則Csw=+=則修正系數為K0==： Os= K0O2 ()==：總供量按式： ()式中：——需氧量（）——標準狀況下空氣中的含氧量（）；——標準狀態下空氣體積，溫度為，氣壓為1個大氣壓。則 ===179。/d單池小時供氧量按式：(GS)th=?N?T0 （）式中：——單池小時供氣量（）； ——全廠每日供氣量（）； ——每周期曝氣時間（h/周期）。則(GS)th=62= CAST反應池主要設備設計計算目前 CAST 工藝常用曝氣設備是微孔曝氣器和射流曝氣機。微孔曝氣器目前常采用膜片式微孔曝氣器，動力效率高，應用效果好。射流曝氣機曝氣時，水泵和風機同時工作，水和空氣混合后由噴嘴噴出，釋放微小氣泡，達到曝氣和混合的目的。 本設計選用微孔曝氣器。（1）曝氣器數量計算主反應池的面積為：3045=1350m2每池所需曝氣器數目為M=1350/=965個為安全和方便管路布置，每池采用966個空氣擴散器。 全廠需曝氣器9668=7728個，在每個CAST反應池布置一根曝氣干管，共8根干管，在每根干管上有21對配氣豎管，共42條配氣豎管。每個豎管上安設的空氣擴散器的數目為：966/42=23個（2）每根豎管的曝氣量為：；（3）每個曝氣器的曝氣量為：CAST單池空氣管路布置如下圖所示： 單池空氣管路布置全廠8個反應池分為兩個系列，每個系列工況完全相同，因此每臺鼓風機可以同時向兩個系列的兩個反應池供氣。再由于曝氣時間有完全錯開的反應池，故一臺風機可以向2座反應池供氣，所以全廠共設置5臺鼓風機，4用1備。鼓風機所需壓力為：P==57kPa鼓風機供氣量為： Q= 選用RE250型羅茨鼓風機，.所需軸功率為94kW，所配電機功率為110 kW。潷水器是CAST水處理工藝系列排水的重要設備，為排除與活性污泥分離的上清液而發明設計的專用設備，其主要功能應滿足如下要求：（1）隨水位連續排水的性能：為取得分離后清澄的上清液，潷水器的集水器應靠近水面，在上清液排出的同時，能隨反應池水位的變化而變化，具有連續排水的功能；（2）定量排水的功能：潷水器工作時應能不擾動已沉淀的污泥，又不能不能將池中的浮渣帶出，按規定的流量排放；（3）有高可靠性：潷水器在排水或停止排水的運行中，有序的動作應正確、平穩、安全、可靠、耗能小、使用壽命長；單池小時進水量為每池排出負荷，每池設潷水器一套，潷水可調深度大于等于2米，根據以上要求選擇潷水器類型為XB1000型。型號出水能力(m3/h)堰口寬度2L(m)潷水可調深度H(m)XB1000100012用于厭氧反應區，每池設2臺DOT型低速潛水攪拌器，全廠16臺，攪拌功率按5W/m3池容計算。功率為：Ni=5Vy/2=5645/2=選取DOT040型潛水推流器。6．污泥回流泵：CAST工藝的污泥回流比通常為20%~40%，取40%：Q==625=250m3/h在沉淀結束后開始回流污泥，考慮到增加污泥回流量的可能性，同時也為設置備用泵提高運行可靠性，故每池選用用兩臺泵。7．剩余污泥泵全廠剩余污泥泵每池一臺，共8臺，剩余污泥從反應池排放，排泥時注意不影響沉淀和潷水。全廠剩余污泥量 ()式中 ——反應污泥量，kg ——污泥齡，10d則 =kgSS/d反應池中污泥濃度是變化的，最高水位時污泥濃度最低，最低水位時污泥濃度最高，在計算污泥體積時，按照最不利情況，既Xh=。 每池每周期排泥量，剩余污泥泵的流量Q 第六章 深度處理構筑物由于污水經二級處理后的水位于地面以下，需加提升泵進行提升，污水流量Q=。從出水口推算到提升泵站下游高度為H1=，從進水口推算到提升泵站上游的高度為H2=。則水泵揚程為H==。選用4臺潛污泵，4用1備。泵房布置形式與污水泵房相同。 潛污泵設計參數型號流量（）揚程（m）轉速（r/min）配電機功率（kw）300QW80010458001098045，相當于1臺泵5分鐘容量W=＝，取62m3有效水深采用h=2m，則集水池面積為F＝62/2＝31m2 取集水池長15m，寬2 m。該泵房與預處理提升泵房尺寸相同，泵房長15m。 設計參數 ：已知計算水量Q=60000m3/d。根據原水水質，參考上圖，選聚合氯化鋁（PAC）為混凝劑。（1）投藥量的估算：用于澄清和進一步去除懸浮物及有機物質，且二級生化處理系統的泥齡大于20d時，可按給水處理投藥量的2~4倍考慮。投加鋁鹽或鐵鹽與生化系統合并處理時，（鐵鹽）來考慮（2）投加位置1）用于澄清降濁目的時，混凝劑應投加在二次沉淀池之后。2）用于化學除磷時，最適宜的投藥位置應是曝氣池內。綜上所述，本設計分為兩次投藥，一部分用于CAST反應池內化學除磷，一部分用于降低濁度。2．化學除磷所需混凝劑