賓館畢業設計(20xx年)-資料下載頁

　　

【正文】 GB=GC=(5) 首層框架節點集中荷載標準值① 第一層邊節點集中荷載 邊柱縱向連系梁自重 邊柱縱向連系梁粉刷 塑鋼門窗自重 = kN窗上下墻體自重 19()= kN窗上下墻體粉刷 2()17=窗邊墻體自重 kN窗邊墻體粉刷 kN框架柱自重 25= kN框架柱粉刷 (3)17= kN連系梁傳來的 kN 匯總 GA=GD=② 中間層中節點集中荷載中柱縱向連系梁自重 中柱縱向連系梁側粉刷 中間連系梁承受板重 +(+)=內縱墻自重 19（）= kN內縱墻粉刷 （）217=扣除門洞重加上門 （18+）=框架柱自重 框架柱粉刷 kN 匯總 GB=GC= (6) 恒荷載作用下的計算簡圖，如圖29所示： 圖29 恒荷載作用下的結構計算簡圖(單位kN) 活荷載計算 查表可知： kN/m2 。(1) 屋面、樓面活荷載標準值計算p6AB=p6CD== kN/mp6BC==P6A=P6D== kNP6B=P6C=(+)2+2= kNpAB=pCD== kN/m pBC== PA=PD== PB=PC=+= 樓面活荷載作用下的計算簡圖，如圖210所示： 210 樓面活荷載作用下的結構計算簡圖 內力計算 框架側移剛度計算主梁的線剛度見表212，采用C40的混凝土，E=104N/mm2=107kN/m2為方便設計，假定梁的截面慣性矩I沿軸線不變，對現澆樓蓋，中框架取I=2IO 邊框架取I= , IO為矩形截面梁的截面慣性矩。 表212 梁線剛度計算表斷面bh(m2)跨度l(m)矩形截面慣性矩I0(m4)邊框架梁中框架梁（m4）（kN/m）（m4）（kN/m）103103104103104103103104103104103103104103104表213柱線剛度計算表層次/mm/(N/mm2)/mmmm/m4線剛度（kN/m）c15200104600600103104263000104600600103 104根據梁柱線剛度比的不同，柱可以分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等。以下為中框架梁柱線剛度比的計算過程：底層： , ， 標準層： ， ， 中框架柱的側移剛度D值，見表214：表214 框架柱的側移剛度層次邊柱（2根）中柱（2根）11168317973296562=593122～61872034320530402=106080 橫向水平荷載下框架結構的內力和側移計算(1) 自振周期的計算按頂點位移計算方法，充分考慮填充墻對框架剛度的影響，計算取基本周期調整系數，按照D值法進行計算，結果見表215：G6(kN)=2+2++2++(+)2+（2+2++(+)2）=385 kNG5(kN)=2+2+2+++(+)2+(2+2++(+)2)=759 kNG4(kN)= G3(kN)= G2(kN)= G5(kN)=759 kNG1(kN)=2+2+2+++(+)2+(2+2++(+)2)=896 kN 表215 頂點的假想側移計算層次（kN）（kN）(m)(m)6385385106080575911441060804759190310608037592662106080275934211060801896431759312則(2) 橫向水平地震作用計算本設計中，結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，故結構總水平地震作用標準值按式計算，基本烈度7度，場地類別Ⅱ類。，所以不考慮頂部附加水平地震作用： 頂點附加地震作用為：計算過程見表216：表216 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/m/kN/kNm/kN/kN510146 3857797575913055475910778375985012759622418964659各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布，如圖211所示： 圖211橫向水平地震剪力及樓層地震剪力(3) 水平地震作用下的位移驗算 其中采用公式如下，驗算過程見表217： 表217 橫向水平地震作用下的位移驗算層次/kN/(KN/m)/m/mm/mm61060803000510608030004106080300031060803000210608030001593125200可見最大層間位移角發生在第一層，其值為1/10741/550，滿足(4) 水平地震作用下框架內力分析計算過程，見表21219：，彎距計算各柱反彎點高度比y確定 視為由水平地震作用時查表而定 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值，首層不考慮y1。 y2，y3為上，下層層高變化時反彎點高度比的修正值。層次/m/KN/(N/mm)邊柱y610608018720510608018720 410608018720 31060801872021060801872015931211683表218 柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN/(N/mm)中柱y61060803432051060803432041060803432031060803432021060803432015931217973 表219 柱端彎矩及剪力計算對底層柱需考慮修正值y2（兩次線性內差計算）第二層柱需考慮y2和y3 其余各層柱均無修正 ，表220 梁端彎矩，剪力及柱軸力計算層次邊梁樓道梁柱軸力邊柱中柱654321 圖212 地震作用下梁端剪力及柱軸力圖（單位kN） 圖213 地震作用下的框架彎矩圖（） 橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算(1)風荷載標準值計算公式風載體型系數，由規范查的=（迎風面）和=（背風面）； 高度Z處的風振系數。因高度H30m，不考慮風壓脈動的影響，故取風振系數 基本風壓，取=。 風壓的高度變化系數。按C類粗糙度考慮。 由公式 q(z)= 計算沿房屋高度的分布風荷載標準值，將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，計算過程見表221：其中Z為框架節點至室外地面的高度，A為一榀框架各節點的受風面積。按C類粗糙度考慮。 表221 風荷載計算層次Hi(m)( kN/m2)q1（z）(kN/m)q2（z）(kN/m)654321框架結構分析時，應按靜力等效原理將圖中的分布荷載轉化為節點集中荷載，如圖21215所示： 圖214 風荷載沿房屋高度的分布 圖215 等效節點集中荷載 風荷載作用下的水平位移驗算由計算層間剪力Vi，求出層間側移剛度： 計算結果見表222：表222 位移驗算層次123456/KN/KN/(N/mm)59312106080106080106080106080106080/mm/mm1/110641/44121/35711/31251/28851/2778 風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2778，遠小于1/550，滿足規范要求。（2）風荷載作用下框架結構內力計算風荷載作用下框架結構內力計算過程與水平地震作用下的相同，此處省略，風作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力如圖21217所示： 圖216水平風荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖（單位kN）