30米預應力砼t梁梁橋設計-資料下載頁

　　

【正文】 ⑼Mg1/ Wnx (MPa)⑾=⑹/⑷0(Ms Mg1)/ Wox (MPa)⑿=(⑺⑹)/ ⑸0σst(MPa)⒀=⑾+⑿0σst (MPa)⒁=⒀⑽ 這項驗算的目的主要是為了保證主梁斜截面擁有與正截面相同的抗裂安全度。計算混凝土主拉應力時應該選擇跨徑中最不利的位置截面進行計算，對此截面的重心和寬度改變處進行驗算。此設計以1號梁的跨中截面為例子，對梁的上梗肋（aa，）、凈軸（nn，）、換軸（oo，）和下梗肋（bb，）等四個地方分別進行主拉應力驗算，其它的截面都可以用同樣方法計算。根據《公預規》，對于預制的全預應力混凝土構件，在短期作用效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力，應符合下面要求：式中： ——由短期作用效應組合及預應力產生的混凝土主拉應力，按下式計算：式中：——在計算主應力點，由短期作用效應組合及預應力產生的混凝土法向應力； ——在計算主應力點，由短期作用效應組合和預應力產生的混凝土剪應力。，，可已知道其結果符合規范要求。表73 σCX計算表截面應力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑵An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Ms（Nm）()⑼4720370472037047203704720370NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵X⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻X⑸/⑷(Ms Mg1) yoi / Io (MPa)⒁=(⑼⑻)X⑺/⑹σs(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +0. 5σS(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa)表74 τ計算表荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力表75 σlp計算表截面主應力部位 (MPa) （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn 預應力混凝土設計應該根據受彎構件的持久狀態，應該用階段正截面混凝土法向壓應力進行計算，受拉區拉應力和鋼筋混凝土的主拉應力值，不得超過技術指標。 根據《公預規》，使用階段正截面應力應該符合下面的要求：式中：——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算： ——由預應力產生的混凝土法向拉應力，按下式計算： 表76 正截面混凝土壓應力驗算應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP（）()⑴MP（Nm）()⑵532463253246325971381597138128396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）()⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（Nm）()⑹224547022454701684100168410000Mk（Nm）()⑺556266033902803885260226971000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶MP yni / Wn (MPa)⑼=177。⑵/⑷σpt(MPa)⑽=⑻+⑼Mg1 / Wn (MPa)⑾=177。⑹/⑷(Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。（⑺⑹）/⑸σkc(MPa)⒀=⑾+⑿σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀，最大壓應力在四分點下邊緣，可以知道其結果是符合規范要求的。 根據《公預規》，使用階段預應力筋拉應力應該符合下面的要求：式中：——預應力筋扣除全部預應力損失后的有效預應力； ——在作用標準效應組合下受拉區預應力筋產生的拉應力，按下式計算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的法向拉應力； ——預應力筋與混凝土的彈性模量比。此時取最不利的外層鋼筋N2進行驗算，最大拉應力在跨中截面，可以知道其結果是符合規范要求的。應力部位跨中四分點支點In（cm4）()⑴Io（cm4）()⑵en(cm)⑶e0(cm)⑷Mg1（Nm）()⑸22454701684100Mk（Nm）()⑹55626603885260Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)()⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表77 N2號預應力拉應力驗算表 為了使混凝土在沿主壓應力方向破壞時也具有足夠的安全性，以1號梁的跨中截面為例，對1號梁上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進行主壓應力驗算，其它截面都可以用同樣方法計算得出。根據《公預規》，斜截面混凝土主壓應力應該要符合下面的要求：式中：——由作用標準效應組合和預應力產生的混凝土主壓應力，按下面式子計算：式中：——在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產生的混凝土法向應力； ——在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產生的混凝土剪應力。表78表示了的計算過程，表79示出了的計算過程，混凝土主壓應力計算結果見表710，可以知道其計算結果是符合規范要求的。表78 σCX計算表截面應力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑵5324632532463253246325324632An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Mk（Nm）()⑼5562660556266055626605562660NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa)表79τ計算表荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力表710 σcp計算表截面主應力部位σCX (MPa)標準組合τ （Mpa）標準組合標準組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn 橋梁結構短暫的狀態，應該計算出預應力混凝土的法向預應力在生產，運輸和安裝等施工階段。 此階段是指初始預加應力與主梁自重應力共同作用的階段，應該驗算混凝土截面下緣的最大壓應力和上緣的最大拉應力。根據《公預規》，施工階段正截面應力應該符合下面的要求：式中：——預加應力階段混凝土的法向壓應力、拉應力，按下式計算： ——與構件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度、抗拉強度標準值，則：。 通過各控制截面計算，可知截面邊緣的混凝土法向應力都能符合上面的規定。 此設計采用兩點吊裝，吊點設置在兩支點內移50cm處。即兩吊點間的距離為28m。對于1號梁，一期恒載集度為。根據《公預規》，構件在吊裝、運輸時，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進行吊裝應力驗算。通過各控制截面計算，是發生在失重狀態下四分點截面下緣；，發生在失重狀態四分點截面上緣，可知混凝土法向應力都能滿足施工階段的要求。表711 預加應力階段法向應力驗算表應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP0（）()⑴MP0（Nm）()⑵590141059014105693526569352628396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（Nm）()⑸224547022454701684100168410000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶