硫回收腳手架專項施工方案-資料下載頁

【導讀】包括硫回收裝置界區所有的建筑工程施工、所有管道、設備、電氣、儀表等的安裝施工、調試，配合開車工作。同時包括本標段內防腐、保溫、暖通、本方案以硫磺成型及包裝廠房為例編制。建設單位為大唐能源化工有限責任公司。監理單位為山東省正大建設監理公司。施工單位為中化二建集團有限公司。工程地點遼寧省阜新市新邱區長營子鎮。工期要求：開工日期20xx年9月27日，中交日期20xx年7月30日，直至工程竣工驗收。工，爭創“國家級優質工程”。得特殊作業人員資格上崗證。沒有超過《規范》規定的落地式腳手架最大搭設高度50米。置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。米、米、米、米、；根據以上數據以及表的規定，在硫磺成型及包裝廠房東側設置卸料平臺。卸料平臺的尺寸為6×4米，面積為24. 工程施工前，所有參施人員熟悉施工圖紙和相關規范，設計交底已完畢。

　　

【正文】 荷載的設計值 : P= (+)+ =； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax=ql2/8 Mqmax= m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax=Pl/2 Mpmax= m； 25 最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax= m； 最大應力計算值 σ=M / W=106/5080=； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起 的最大撓度計算公式如下 : νqmax=5ql4/384EI νqmax=510504/(384105121900)= mm ； 大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax=19Pl3/384EI νpmax=19 137710503 /(384 105121900)= mm ； 最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承 載力設計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1= 3/2=； 小橫桿的自重標準值 : P2= ； 腳手板的自重標準值 : P3= ； 活荷載標準值 : Q=3 /2=； 26 荷載的設計值 : R= (++)+ =； R ，單扣件抗滑承 載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1=[+( 3/2) ] =； (2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為 NG2= 12 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3= 13 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : NG4= 25=； 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+ = + = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、立桿的穩定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》 (GB5000920xx)的規定采用： ω0=； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》 (GB5000920xx)27 的規定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數：取值為 *=； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk= =； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ13020xx)表 ： k= ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ13020xx)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=164 ； 軸心受壓立桿的穩定系數 φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=17152/(489)+52612/5080=； 立桿穩定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 28 σ=18505/(489)=； 立桿穩定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ13020xx)慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： Hs=[φAf ( + (ΣNQk + MwkφA/W))]/ 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K=NG2+NG3+NG4=； 活荷載標準值 ： NQ=； 每米立桿承受的結構自重標準值 ： Gk=； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / ( )= /( )= m； Hs =( 104 205 103( + (+ 100 )))/( )= m； 按《建筑施工扣件 式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ13020xx)手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米： [H]=Hs /(1+) [H]= /(1+ )= m； [H]= 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為 24m，小于 [H]，滿足要求！ 八、連墻件的穩定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按 腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk=μsω0= =； 29 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ13020xx)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw= Wk Aw=； 連墻件的軸 向力設計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf=φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i=250/ φ=， l為內排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf= 104 205 103=； Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算 得到 Nl= 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 30 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg=fgk kc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計 值 ： N=； 基礎底面面積 ： A= m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！