商品住宅項目西區工程腳手架施工方案-資料下載頁

【導讀】四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司腳手架方案。規模10棟總建筑面積約13萬㎡層數1F/27F層。編制部門四川中成集團蘇地20xx－B－40地塊商品住宅項目（西區）項目部編制人王正東。編制時間20xx年8月日報審時間20xx年8月日。審批部門審批意見。施工組織設計、施工方案審批表。類別編制人冊數頁數。本次申報的是根據本工程的現場的特點精心編制的，請審核。施施工工專專項項方方案案報報審審表表?！?其它危險性較大的工程專項施工方案。本次申報內容系第次申報，申報內容施工企業技術負責人已批準。項目監理機構簽收人姓名。第五節、施工安全保證措施。第六節、專職安全生產管理人員。國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應。驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規定，質量和。鋼管外徑、壁厚、端面等

　　

【正文】 100206000107800)= νmax＝ ≤[ν]＝ min[la/150， 10]＝ min[1500/150， 10]＝ 10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=== 正常使用極限狀態 Rmax39。=39。la== 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知 F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態 由上節可知 F139。=Rmax39。= q39。== 抗彎驗算 計算簡圖如下： 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 彎矩圖 (kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[lb/150， 10]＝ min[850/150， 10]＝ 滿足要求！ 支座反力計算 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 承載能力極限狀態 Rmax= 五、扣件抗滑承載力 驗算 橫桿與立桿連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿： Rmax=≤Rc=12= 橫向水平桿： Rmax=≤Rc=12= 滿足要求！ 六、荷載計算 腳手架搭設高度 H 雙立桿計算高度 H1 腳手架鋼管類型 Ф483 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 雙外立桿：NG1k=(gk++lan/2)H1=(++2/2)=kN 雙內立桿： NGS1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbG kjb1/1/2=1/1/2= 雙內立桿： NGS2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 雙外立桿： NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=1/2= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 雙外立桿： NGS2k3=GkmwlaH1== 構配件自重標準值 NG2k總計 雙外立桿： NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=++= 雙內立桿： NGS2k=NGS2k1= 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=lalb(njjG kjj)/2=(33)/2= 內立桿： NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 雙外立桿： Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 雙內立桿： Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 七、立桿穩定性驗算 腳手架搭 設高度 H 雙立桿計算高度 H1 雙立桿受力不均勻系數 KS 立桿計算長度系數 μ 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 立桿截面回轉半徑 i(mm) 立桿抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 424 連墻件布置方式 兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=k μh== 長細比 λ=l0/i=103/=≤210 滿足要求！ 查《規范》表 C得， φ= 立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= σ=KSNS/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 Mws=Mwk=ωklah2/10=m σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=((424)+)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算 連墻件布置方式 兩步三跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件約束腳手架平 面外變形軸向力N0(kN) 3 連墻件計算長度 l0(mm) 600 連墻件截面面積 Ac(mm2) 489 連墻件截面回轉半徑 i(mm) 158 連墻件抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數 1 Nlw=ωk2h3la=23= 長細比 λ=l0/i=600/158=，查《規范》表 D得， φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(489)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤113=13kN 滿足要求！ 九、腳手架材料用量計算 腳手架桿部件名稱 數量計算公式 用量 (m) 備注 立桿 2(H+ H1)(L/la+1) 縱向水平桿 (2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1))L 2320 防護欄桿 +縱向水平桿 橫向水平桿 (H/h+1)(L/la+1)lb 橫向斜撐 (H/h+1)(L/la+1)1/5(h2+lb2) 5跨 1設 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 連墻件 LH/(3la2h) 54 2步 3跨，單位 (根 ) 安全網 LH 876 單位 (㎡ ) 腳手板 (H/h+1)1/1Llb 442 1步 1設，單位 (㎡ ) 擋腳板 (H/h+1)1/2L 260 2步 1設 懸挑腳手架陽角型鋼計算書 一、參數信息 荷載參數 腳手架聯梁傳遞支座力 F(kN) 12 陽角型鋼構造參數 型鋼支撐形式 兩根鋼絲拉繩 立 桿橫向間距或排距 Lb(m) 內排架距離墻長度 a(m) 陽角型鋼長度 L(m) 3 點 M到 Q點的距離 D1(m) O點到 Q點的距離 D2(m) 支點 P到建筑物角點 O的距離 D3(m) 2 陽角型鋼材料參數 型鋼型號 16號工字鋼 鋼絲繩規格型號 619 二、陽角型鋼計算 水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。 型鋼截面慣性矩 I=1130cm4，截面抵抗矩 W =141cm3，截面積 A =。 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 平面圖 側 面圖 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 型鋼受力計算 腳手架聯梁傳遞支座力 F=12kN。 水平鋼梁自重荷載 q=103= kN/m 經過連續梁的計算得到 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNm) 型鋼支點的支撐力為 RA=。 型鋼固接處的支撐力為 RB=。 四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 型鋼最大彎矩 Mmax=m。 圖中距離|MP|=(D1D1+D2D2+D3D3+D2D3)1/2=(++22+0.22)1/2= 圖中角度 MPQ=arcsin()=176。 圖中角度 OPQ=arctan( /( + ))=176。 每根鋼絲繩的拉力 T=(176。)= 水平型鋼的軸向力 N=2cos(176。)cos(176。)= 型鋼最大應力計算值 σ= Mmax/()+N/A=106/(141103)+103/(102)=2 型鋼的最大應力計算值 σ= N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，滿足要求！ 型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用 16號工字鋼 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB5001720xx)附錄 B得到： φb=2 由于 φb大于 ，查《鋼結構設計規范》 (GB5001720xx)，得到 φb39。=。 經過計算得到最大應力 σ=Mmax/(φbWx)=106/( 141103)= N/mm2 型鋼的最大應力計算值 σ= N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，滿足要求！ 拉繩強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力為 ； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩 的容許拉力計算公式： [Fg]=αFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)； 計算中近似取 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 61 63 661鋼絲繩四川中成煤炭建設（集團）有限責任公司 腳手架方案 分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數，取 9。 計算中 [Fg]取 ， α=,K=9，得到： d=。 選擇 619鋼絲繩 ,最小直徑必須大于 13mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環強度計算公式為 σ=N/A ≤ [f] 其中 [f] 為吊環抗拉強度，取 [f]=，每個吊環按照兩個截面計算 。 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環最小直徑 :D=(2T /[f]/π) =(2103/50/) 1/2 =10mm； 型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊 縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 σ=N/A f=F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 其中 N 對接焊縫軸向力 ,N=。 F 對接焊縫切向力， F=； A 水平鋼梁滿焊的截面積， A=； fc 對接焊縫的抗壓強度， fc=215N/mm2； ft 對接焊縫的抗拉強度， ft=185N/mm2； fv 對接焊縫的抗剪強度， fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力 σ= N/A =103/(102)=； 焊縫剪應力 f=F/A =103/(102)=； 對接焊縫的折算應力 (+3)=； 對接焊縫的正應力 σ=，滿足要求； 對接焊縫的剪應力 f =，滿足要求； 對接焊縫的折算應力 ft =，滿足要求！