駿景豪庭腳手架專項方案-資料下載頁

【導讀】本工程施工圖紙。萬㎡，建筑總高度98米。由地下車庫、裙樓、主樓組成，框剪結(jié)構(gòu)，地下。車庫樓蓋絕大部分為無梁結(jié)構(gòu)。地下室：頂板厚350mm，砼強度為C30P6，雙層雙向配Φ14@200鋼筋,樓板雙層雙向配Φ10@150鋼筋。3#棟主樓；標準層層高米，主樓最大建筑高度57m。）搭設懸挑架，懸挑高度；5層樓面至10層頂板樓面（）搭設懸挑架，為第一懸。雙排腳手架搭設高度最高為，立桿采用單立桿；內(nèi)排架距離墻長度為；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×；本工程地處湖南湘潭，基本風壓kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù)μs為；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值:；腳手板鋪設層數(shù):4層；

　　

【正文】 數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)附錄表 ： Uz = Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的 最大軸向壓力 N= + = 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N= + = 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 38 其中 Wk —— 風荷載標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw= 五、立桿的穩(wěn)定性計算 卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進行計算。 ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 2945/16=185； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10558/( 424)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； 駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 39 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 2945/16=185； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩， MW=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =9707/( 424)+138000/4491=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： Nlw = wk Aw wk —— 風荷載標準值， wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積， Aw = = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN)； No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l/i=駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 40 得到 =； A = ； [f] = 。 經(jīng)過計算得到 Nf = NfNl，連墻件的設計計算滿足要 求 ! 連墻件雙扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 41 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中 ， m = 1500mm， l = 1900mm， ml = 500mm， m2 = 1400mm； 水平支撐梁的截面慣性矩 I = ，截面模量 (抵抗矩 ) W = 。 受腳手架作用集中 強度計算荷載 N= 水平鋼梁自重強度計算荷載 q= 10= k= kl= k2= 代入公式，經(jīng)過計算得到 支座反力 RA= 支座反力 RB= 最大彎矩 MA= 抗彎計算強度 f= 106/( )= 水平支撐梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計算荷載 N=+= 水平鋼梁自重計算荷載 q= 10= 最大撓度 Vmax= 按照 《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 A結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 水平支撐梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 18號工字鋼 ,計算公式如下 駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 42 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB5001720xx)附錄 B得到： b= 由 于 b大于 ，按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 B其值b39。= 經(jīng)過計算得到強度 = 106/( )=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 九、錨固段與樓板連接的計算 ，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R= 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中 [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[10455 4/( 502)]1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè) 30cm以上搭接長度。 ，螺栓粘結(jié) 力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于( 20 )=。 駿景豪廷住宅工程 腳手架專項施工方案 43 ，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； b —— 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 十、 2棟懸挑架工字鋼對梁不利點復核計算 一、懸挑外架結(jié)構(gòu)復核 取 2 處最不利點（懸挑高度按最大高度 計算），第 1 處為懸挑梁 2a4 軸 ~ 2a5軸 x 2aD 軸 L01 和 XL03 作用位置 該梁共作用懸挑外架立桿槽鋼根數(shù)為 6 根，每根工字鋼作用該梁邊支座最不利荷載為 ，根據(jù)腳手架布置圖，計算得 L01跨中彎矩 M=,梁截面為 200x550,計算配筋為 As=694mm2,原設計該梁底筋為2 14， 不足以滿足該要求。 施工時支承鋼梁處 該梁底鋼筋應增加 2 18，合計 As=800 mm2,滿足要求。 支座剪力為 Vmax= kN，原設計箍筋為 8@250（ 2）， 可承受最大剪力Vo=Vmax=,滿足要求。 XL03 復核計算： 梁根部彎矩 M=，梁截面為 200x550，計算配筋為 As=1679 mm2,原設計該梁面配筋為 2 25，不滿足要求。施工時支承鋼梁處該梁梁面應增加 2 25,合計 As=1960 mm2,滿足要求。 支座剪力為 Vmax=,原設計箍筋為 8@100（ 2），可承受最大剪力Vo=Vmax=,滿足要求。 最不利點第 2 處為 2aD 軸 KL28，梁截面為 250x550, 2a1~2a4軸跨內(nèi)，梁底彎矩為 M=，計算配筋為 As=2272mm2,原設計梁底筋為 4 20/2 22，不滿足要求。施工時支承鋼梁處 該梁底配筋改為 3 22/3 25，合計As=2610 mm2,滿足要求。 2a4~2a5 軸跨內(nèi)，梁底彎矩為 M=，計算配筋為 As=1432mm2,原設計梁底筋為4 20，不滿足要求。施工時支承鋼梁處 該梁底配筋改為 4 25，合計 As=1960 mm2,滿足要求。 2a4 軸支座處彎矩為 M=321KN，梁截面為 250x550，計算配筋為 As=2169 mm2,原設計該梁面配筋為 4 20，不滿足要求。施工時支承鋼梁處該梁梁面應改為 5 25,3/2，合計As=2450mm2,滿足要求。 2a1 軸支座處彎矩為 M=217KN，梁截面為 250x550，計算配筋為 As=1548 mm2,原設計該梁面配筋為 3 22，不滿足 要求。施工時支承鋼梁處該梁梁面應改為 3 22/2 18，合計As=1640mm2,滿足要求。