5000mm熱軋寬厚板四輥可逆式軋機輥系設計畢業(yè)設計-資料下載頁

　　

【正文】 一個小的時間，導致在工作前的硬化奧氏體轉變，可以為相變的控制奠定了堅實的基礎在加工硬化狀態(tài)[ 9 ]。至于熱軋鋼帶關注的是，如何的條件下獲得良好的平直度高的冷卻速率是一個核心問題。自然的（及連軋自動化國家重點實驗室，東北大學）已經開發(fā)出一種新的冷卻系統(tǒng)命名adcospm具有冷卻效率高，高均勻性對熱板帶連軋。斜噴一定的壓力噴嘴，由中央，是這種冷卻系統(tǒng)的核心技術，它可以實現通過傾斜的噴涂和突破的均勻冷卻高的冷卻速率下的均勻性頸點。通過使用這一技術，沿長度和寬度均勻冷卻帶鋼可導致良好的平整度無殘留在板的產品應力。要解決的問題是是如何獲得精確的控制冷卻停止溫度超快速冷卻過程中，或是停止在動態(tài)相變溫度的冷卻。使用更多的微調冷卻單元，精確控制冷卻停止溫度可執(zhí)行。它應該是指出，隨著再結晶奧氏體相比，加工硬化奧氏體具有較低的淬透性，這可以松開冷卻停止溫度控制精度。最后，我們必須拿下的相變的控制超快速冷卻后。現代的冷卻技術可以在冷卻的路線進行精確的控制。在ngtmcp，相變強化仍然是一個重要的強化機制。同時，微合金元素也可以添加沉淀加強優(yōu)勢和提高性能的提高。因為ngtmcp可以避免低溫軋制，它是具有重要意義的降低軋制負荷，使軋制過程穩(wěn)定，提高工藝和加工性的可操作性材料，降低能源消耗。ACC（原首秦鋼冷卻系統(tǒng)）是由著名的外國公司設計。它起著在中高檔不銹鋼生產過程中的重要作用。然而，有與此相關的一些問題的過程，包括冷卻能力不足，不均勻性溫度、平整度差。所以一個新的冷卻設備命名adcospm提供了理由首秦鋼是用來滿足日益嚴格的生產技術要求。它是證明了在首秦鋼adcospm是一個高度控制，靈活采用水冷卻機在某種程度上保證了優(yōu)異的冷卻熱軋鋼板在最終產品的力學性能均勻性。是的adcospm前原ACC安裝在表1中列出的參數。設備由頂部冷卻噴嘴，底部冷卻噴嘴，移動框架，升降裝置和控制系統(tǒng)。的上噴嘴是對應于較低的噴嘴。和冷卻噴嘴的流量是獨立控制板的均勻冷卻。參數，如流量，水比和速度可自動計算基于板的主數據控制系統(tǒng)。移動框架的高度自動調節(jié)根據板厚的升降裝置。adcospm最近已經實現了對首秦鋼4300mm生產線。到現在為止，約70000噸的X70管線鋼的產品已生產的。形狀控制，影響和沖擊性能管線鋼的性能合格的95%，97%和98%，分別。表1 adcospm在首秦鋼參數控制溫度的均勻性對X70管線鋼鋼的adcospm在首秦X70管線鋼的化學成分金屬材料有限公司是在表2所示 表2在投入運行的adcospm，加速冷卻（ACC）對X70管線鋼技術用首秦鋼沒有被滿足。圖2（一）介紹了板的溫度曲線在ACC，那里有一個顯著的縱向溫度差向（特別是在頭）。足的溫度為保證熱軋板的均勻性是非常重要的力學性能。然后，全自動控制進行了在UFC，和預先計算模型，改性后的計算和頭部和尾部的朦朧開發(fā)。控制溫度的均勻性沿縱向在UFC還實現了。精度溫度控制和溫度均勻性在UFC系統(tǒng)顯著提高。瑞典伏特加的終冷溫度誤差是有限的20176。C，和過冷的地方和尾部控制頭在250毫米。該板在UFC的溫度曲線顯示在圖2（b）。顯微組織和力學性能在現場試驗五組。放標本處直接切斷，從頭部處理，中間并與板尾進行拉伸試驗房間溫度。極限拉伸值的平均值強度（RM），屈服強度（REL），總伸長率（50）和產量比（REL / RM）在ACC中板表3。表4給出了機械的平均值在UFC的鋼板的性能。X70管線鋼標準要求表5所示。在表3中，RM的值部分，REL和A50標本通過ACC不能進行X70管線鋼達到標準要求（表5。相反，超快速冷卻（UFC）過程產生令人滿意的機械性能（表4）。圖2 溫度沿縱向分布在ACC和UFC（一）ACC模型；（b）UFC模型。表3鋼板的力學性能在ACC落錘撕裂試驗（DWTT）對管線鋼是在20–狹窄的范圍內進行10176。標本表現出巨大的阻力在兩種冷卻方式的影響。沖擊值表4 鋼板的力學性能在UFC表5 X70管線鋼標準要求在UFC模式的鋼性，和平均值UFC模式超過X80管線鋼的標準要求，如表6所示。 在UFC是顯示在試樣的顯微照片圖3。X70管線鋼的典型組織由針狀鐵素體和準多邊形鐵素體。超板上完成后立即快速冷卻軋制通過將導致鐵素體晶粒細化和細化析出的Nb（C，N）[ 10 ]。成核速率的增加隨著冷卻速率的增加，細化針狀鐵素體[ 11 ]。令人滿意的機械性能是高密度的位錯和精煉沉淀。改善板形同樣重要的是熱軋鋼保持足夠的形狀精度。%。的在ACC中X70管線鋼的板形圖4（一）。圖4（a），重度板翹曲的發(fā)生當傳統(tǒng)的層流冷卻（ACC）進行了。離子相反，相同形狀的X70鋼的合格率管線鋼如上所述與UFC是合格的95%。發(fā)現板翹曲現象幾乎是困難的X70管線鋼在UFC，如圖4（b）。提高生產效率通過UFC提高控制精度的紅色溫度在UFC模式的紅背溫度控制精度遠高于在ACC模式在工業(yè)在首秦鋼的試制。兩個ACC和UFC的對比模型進行。返回正常的溫度分布X70管線鋼在圖5所示（一）圖5（b）176。CX70管線鋼在UFC，176。C在ACC根據工藝需要。 C分別176。176。因此，紅背溫度控制精度加強對前一種情況下。增強的整理冷卻溫度精度有利于工業(yè)X70管線鋼的生產。表6兩種冷卻方式的沖擊韌性圖3 顯微標本后的UFC。（a）（b）圖4 板形的X70管線鋼在ACC和UFC。（a）ACC模型；（b）UFC模型。增強練級效率有必要進行切板以確保完成產品率。在縱向的溫度均勻性X70管線鋼的方向顯著提高由于在UFC的控制系統(tǒng)，這無疑降低了切割板的頭部和尾部的數量。總切削頭切尾從900毫米減少（ACC）600毫米（UFC）。因此，UFC控制系統(tǒng)成本低、性能好的優(yōu)點，而且他們適用于對X70管線鋼生產線。提高產量減少的程度另一方面，鋼的力學性能通常有關其化學成分。這是必要的添加昂貴的釩確保機械性能，這結果在增加了材料成本。然而，該對X70管線的力學性能的提高鋼的顯微組織的改善而造成的在UFC。因此，降低生產成本，%的鋼。因此，在降低生產煉鋼工業(yè)上可以實現結論1）證明了UFC是一個高度控制的，靈活的采用水冷卻技術冷卻熱軋在某種程度上保證了良好的均勻性板機械在最終產品的性能。2）在工業(yè)應用中，現場測試結果已經表明，板形控制的合格率，關于沖擊性能和沖擊性能70000噸的產品都是95%，97%和98%，分別。試驗板的性能特點，可以滿足X70管線鋼標準溫度控制和溫度精度均勻的UFC系統(tǒng)顯著提高。的板的機械性能大大在UFC高于ACC板后，板形前者是不易板翹曲比后者。的影響值的X70管線鋼在UFC模式的超越X80管線鋼的標準要求。3） 溫度控制和溫度精度均勻的UFC系統(tǒng)顯著提高。的板的機械性能大大在UFC高于ACC板后，板形前者是不易板翹曲比后者。的影響值的X70管線鋼在UFC模式的超越1 Nayak S S, Misra R D K, Hartmann J, et al. Microstructure andproperties of low manganese and niobium containing HIC pipelinesteel. Mat Sci Eng A, 2008, 494(12): 456–4632 Zhao J, Li J, Qu X Y, et al. Study on intelligent control technologyfor forming steel pipe of pipeline with JCO process. Sci China TechSci, 2011, 54: 2754–27593 Seung Y H, Sang Y S, Sunghak L, et al. Effects of cooling conditionson tensile and charpy impact properties of API X80 linepipe steels.Met Mat Trans A, 2010, 41A(2): 329–3404 Ricker R E. Analysis of pipeline steel corrosion data from NBS(NIST) studies conducted between 1922–1940 and relevance to pipelinemanagement. J Res Natl Inst Stds Tech, 2010, 115(5): 373–3925 Yan P, G252。ngor O E, Thibaux P, et al. Crystallographic texture of inductionwelded and heattreated pipeline steel. Adv Mat Res, 2010,(8991): 651–6566 Zheng L, Gao S. Research and trial production of X80 pipeline steelwith high toughness using acicular ferrite. Eng Sci, 2005, 3(3): 91–947 Matrosov M Y, 201。fron L I, Il’inskii V I, et al. Use of acceleratedcooling to improve the mechanical and processing properties ofrolled plates used to make largediameter gasline pipe. Metallurgist,2005, 49(56): 220–2298 Schambron T, Phillips A W, O’brien D M, et al. Thermomechanicalprocessing of pipeline steels with a reduced Mn content. ISIJ Int,2009, 49(2): 284–2929 Wang G D. New generation TMCP and innovative hot rolling process.J Neu (Nat Sci), 2009, 30(7): 913–92210 Mendoza R, Alanis M, Perez R, et al. On the processing of FeCMnNb steels to produce plates for pipelines with sour gas resistance.Mat Sci Eng A, 2002, 337(12): 115–12011 Calvo J, Jung I H, Elwazri A M, et al. Influence of the chemicalposition on transformation behaviour of low carbon microalloyedsteels. Mat Sci Eng A, 2009, 520(12): 90–96