某人民醫院門診樓畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 3 2 1 表83豎向恒載作用下跨中彎矩調整樓層 （M1+M2）M0 AB跨 BC跨 CD跨 6 5 4 3 2 1 表84豎向活載作用下跨中彎矩調整樓層 AB跨 BC跨 CD跨 6 5 4 3 2 1 抗震結構要求設計成延性結構，其結構應有足夠的延性，設計應考慮構件強柱弱梁、強剪弱彎、強結點強錨固等原則，充分發揮構件塑性鉸的作用，并保證塑性鉸先出現在梁端。（1）強柱弱梁調整（2）強剪弱彎調整梁端剪力：V=ηvb(Mbl+Mbr)/lnVGb柱端剪力：V=ηvc(Mcb+Mct)/Hn具體計算過程見附表169截面設計 框架梁這里以第三層AB跨，BC跨，CD跨梁為例，其它層梁的配筋計算結果見附表7和8： 梁的正截面受彎承載力計算跨中按T型截面設計，支座處按矩形梁截面計算，翼緣計算寬度按跨度考慮，取三分之一梁跨長。,.梁內縱向鋼筋選用HRB400級鋼（fy=fy180。=360N/mm2），ξb=，下部跨間截面按單筋T型截面計算。(1) AB跨 支座彎矩：MA= KNm MB= KNm 跨間： MAB= KNmαfcbf’hf’[h0hf’/2]=2300100[765100/2] = KNm屬第一類T型截面 as=M/α1fcbfAB’h0^2=10^6/(2300765^2)= ζ=1(12as)^1/2=1(2)^1/2=ζb AS=ζα1fcb’h0/fy=2300765/360=612 mm^2根據抗震規范查表得：跨中最小配筋率（，45ft/fy）,所以 ρmin=%。實配鋼筋320（As=942mm^2），ρ=942/(300765)=%ρmin,滿足要求。將下部跨間截面的320 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部h0=has=80035=765 mm 0{h0^22[(Mfy’AS’(h0as))/ α1fcb]}^1/2 =765{765^22[(10^6360942(76535))/(300)]}^1/2 =As=M/(fy(h0as’))=10^6/360/(76535)=1468mm^2根據抗震規范查表得：支座處最小配筋率（，55ft/fy）,所以 ρmin=%。實配425（=1964mm2）ρminbh=600mm^2,滿足要求。支座B左上部同理，實配425（=1964mm2），滿足要求。（2）BC跨 支座彎矩：MB= KNm MC= KNm 跨間： MBC=mαfcbf’hf’[h0hf’/2]=1000100[265100/2] = KNm屬第一類T型截面 as=M/α1fcbfAB’h0^2=10^6/(1000265^2)= ζ=1(12as)^1/2=1(2)^1/2=ζb AS=ζα1fcb’h0/fy=1000265/360= mm^2最小配筋率（，45ft/fy）,所以 ρmin=%。實配鋼筋214（As=308mm^2），ρ=308/(300265)=%ρmin,滿足要求。將下部跨間截面的214 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（AS=308mm^2），再計算相應的受拉鋼筋，即支座B上部h0=has=30035=265 mm 0{h0^22[(Mfy’AS’(h0as))/ α1fcb]}^1/2 =265{265^22[(10^6360308(26535))/(300)]}^1/2 =As=M/(fy(h0as’))=10^6/360/(26535)=^2最小配筋率（，55ft/fy）,所以 ρmin=%。實配425（=1964mm2）ρminbh=225mm^2,滿足要求。支座C左上部同理，實配425（=1964mm2），滿足要求。(3)CD跨支座彎矩：MC=m MD= KNm 跨間： MCD=mαfcbf’hf’[h0hf’/2]=2500100[765100/2] = KNm屬第一類T型截面 as=M/α1fcbfAB’h0^2=10^6/(2500765^2)= ζ=1(12as)^1/2=1(2)^1/2=ζb AS=ζα1fcb’h0/fy=2500765/360=^2最小配筋率（，45ft/fy）,所以 ρmin=%.實配鋼筋320（As=942mm^2），ρ=942/(300765)=%ρmin,滿足要求。將下部跨間截面的320 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（AS=942mm^2），再計算相應的受拉鋼筋，即支座D上部h0=has=80035=765 mm 0{h0^22[(Mfy’AS’(h0as))/ α1fcb]}^1/2 =765{765^22[(10^6360942(76535))/(300)]}^1/2 =As=M/(fy(h0as’))=10^6/360/(76535)=^2最小配筋率（，55ft/fy）,所以 ρmin=%。實配425（=1964mm2）ρminbh=600mm^2,滿足要求。支座C右上部同理，實配425（=1964mm2），滿足要求。 梁斜截面受剪承載力計算 ft＝，fc＝,fyv=210KN/mm2梁端加密區箍筋取2肢φ8＠100，采用HPB235級鋼筋，梁A5B5 V= KNh0/b=765/300=4, fcbh0=300765= KN KN.《規范》，取加密區箍筋間距S=Min(8d,150)=100mm ftbh0=V,按計算進行配筋。選用 兩肢箍，進行驗算。Asv/s》()/而Asv/S=,遠遠滿足。所以加密區選 兩肢箍箍筋加密區長度Max{,500}=1200mm試選 兩肢箍，Psv=Asv/bs= 兩肢箍箍筋加密區長度為Max｛、500｝,，非加密區箍筋取2f8@200，箍筋設置滿足要求。具體計算見附表8 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算下表給出了框架柱的各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比也可取，其中的，和都不考慮抗震調整系數。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規范要求。表92各柱的剪跨比和軸壓比柱號層次bh0fcMcVcNMc/N//mm/mm/(N/mm2)//KN/KNVch0fcbhA柱650046555004654500465350046525004651600565B柱650046555004654500465350046525004651600565C柱650046555004654500465350046525004651600565D柱650046555004654500465350046525004651600565 2 柱正截面承載力計算以第三層A柱為計算對象。M= KNm, N= KNNb=α1fcbζbh0=500465=N= KNe0=M/N=10^3/= mmea取20mm和偏心尺寸的1/30的較大值，取ea=20mmei=e0+ea=+20= mml0/h=5,應考慮偏心距增大系數。ζ1=+1,取ζ1=，由于長細比小于15，取ζ2=η=1+[1/（1400ei/h0）](l0/h)^2ζ1ζ2 =ηei===,為大偏壓e=ηei+h/2as=+500/235=x=N/α1fcb=(500)=對稱配筋：As=As’=[Neα1fcbx(h0x/2)]/fy’/(h0as’) =[10^500() = mm^2全截面最小配筋率ρmin=%，即：AS+AS’=ρminbh=%500500=^2所以選配420，（AS= AS’=1256mm^2）,滿足要求。（每一側都不小于ρmin=%）二層A柱 M=m, N= KNNb=α1fcbζbh0=500465=N= KNe0=M/N=10^3/= mmea取20mm和偏心尺寸的1/30的較大值，取ea=20mmei=e0+ea=+20= mml0/h=5,應考慮偏心距增大系數。ζ1=500500/1969890=，由于長細比小于15，取ζ2=η=1+[1/（1400ei/h0）](l0/h)^2ζ1ζ2 =ηei===, NbN,為小偏心受壓構件。 e=ηei+h/2as=+500/235=390ζ=（Nζbα1fcbh0）/[(^2)/(β1ζb)/(h0as’)+ α1fcbh0^2]+ζb=(10^500465)/[(10^3500465^2)/+500465]+=對稱配筋：As=As’=[Neα1fcbh0^2ζ()]/fy’/(h0as’) =[39010^500465^2() = mm^2全截面最小配筋率ρmin=%，即：AS+AS’=ρminbh=%500500=^2所以選配420，（AS= AS’=1256mm^2）,滿足要求。（每一側都不小于ρmin=%） 具體各層柱的正截面配筋見附表9。 仍以第三層A柱為計算對象。具體計算如下： M= KNm, N= KN, V= KN λ=M/Vh0=3,取λ=3 V= KN〈=500465= KN N= KN=500500= KN,取N= KN NAsv/S=[(λ+1)]/fyv/h00 故按構造配筋柱端加密區的箍筋選用4肢f8@100，又知軸壓比，查表得λV=，體積配筋率，ρVmin=λVfc/fyv=%取f8，=，則S=100, 構造要求取加密區箍筋4f8@10