mw超超臨界(上大壓小)燃煤機組擴建工程電廠化學部分設計說明書-資料下載頁

【導讀】周口隆達發電有限公司。2×660MW超超臨界燃煤機組擴建工程。河南省電力勘測設計院。工程勘察綜合甲級160001-kj. 二○一四年九月鄭州。初步設計文件總目錄。卷冊號卷冊名稱檢索號。2電力系統部分41-FA10031C-X. 3總圖運輸部分41-FA10031C-Z. 8煙氣脫硫工藝部分41-FA10031C-V. 10儀表與控制部分41-FA10031C-K. 11信息系統及安全防護部分41-FA10031C-F. 13采暖通風及空氣調節部分41-FA10031C-N. 16水土保持部分41-FA10031C-Q07. 19職業衛生部分41-FA10031C-Q06. 20節約資源部分41-FA10031C-Q02. 21施工組織大綱41-FA10031C-Q03. 22運行組織及電廠設計定員41-FA10031C-Q04. 23設備及主要材料清冊41-FA10031C-Q05. 循環冷卻水處理系統的設計項目..............14

　　

【正文】 不銹鋼管及安裝 t 3 碳鋼管及安裝 t 15 孔網鋼塑管及安裝 t 5 18 19 電氣、控制及通訊電 纜及安裝 批 1 ～ 20 合計 綜上所述，本工程化學水處理系統采用集中布置是經濟合理的，該方案與分散布置相比具有以下顯著的優越性： (1)合并功能相同的設備和設施，提高了設備和設施的綜合利用率，減少了設備和設施總量，減小了建筑體積，節約了占地面積。 3 個系統集中布置后占地面積節省了約 2360m2，建筑體積減少了約 2702m3。 (2)大量壓縮了三個系統間的廠區聯絡管道。 (3)電氣、控制及通訊集中化，提高了系統運行的安全性和經濟性，便于運行管理，減少運行值班人員。 (4)降低了設備及建筑等一次性投資約 萬元，同時由于工程量減小，縮短了施工周期。 7 凝結水精處理 凝結水精處理 系統的選擇 25 本工程為超超臨界直流爐機組，凝汽器擬采用 317 不銹鋼管。根據《火力發電廠化學設計技術規程》 (DL/T50682020)中 條文規定，全部凝結水應進行精 處理，同時應設置除鐵設施。為簡化熱力系統，提高熱力系統的穩定性，結合國內外同類型電廠的運行經驗，處理方式采用前置過濾器 +體外再生混床的中壓凝結水精處理系統。兩臺機組共用一套再生設備。 再生系統的樹脂分離可采用 錐斗分離法 或 完全分離法 (高塔法 )，兩種方案均能較好地解決樹脂反洗分層后再生劑對樹脂的交叉污染問題。保證樹脂分離陽樹脂中的陰樹脂＜ %，陰樹脂中陽樹脂＜ %，混層樹脂占總樹脂量的百分數為 5%～ 10%。本 投標 設計 方案 僅提供了高塔法分離樹脂的再生系統設計，酸堿采用計量泵送往再生塔去進行再生。 凝結水精處 理系統詳見 FA10031CH1 15 和 16 圖 。 凝結水精處理 系統 的出水水質 表 精處理 系統的出水水 質指標 項 目 單 位 正常運行狀態 (加氧處理 ) 標準值 期望值 氫電導率 (25℃ ) μs/cm ≤ ≤ 二氧化硅 μg/L ≤ 10 ≤ 5 鐵 μg/L ≤ 5 ≤ 3 銅 μg/L ≤ 2 ≤ 1 鈉 μg/L ≤ 3 ≤ 1 凝結水精處理系統設計參數 凝結水精處理 系統設計 參數 根據熱機資料，每臺機組 最大凝結水量 約 1591t/h。 每臺機組設 2 臺前置過濾器 (2 50％容量 )和 3 臺體外再生高速混床 (3 50％容量 )。 系統正常運行壓力為 ，最大運行壓力為 ；系統運行溫度＜ 55℃，混床樹脂卸出率 %。 體 外再生裝置分離效果：陽樹脂中陰樹脂＜ %，陰樹脂中陽 樹脂＜ %，設計壓力為 。 26 與熱力系統的連接和運行控制方式 連接方式 凝結水精處理前置過濾及混床與熱力系統連接方式采用單元制，即 1 臺機組設 1 套精處理裝置，主凝結水系統流程為凝結水泵來水→凝結水精處理裝置→熱力系統。 運行方式 機組啟動初期，凝結水 直接排放，不進入凝結水處理裝置。當凝結水含鐵量小于 1000μ g/L 時，投入前置過濾器，再逐步投入混床。混床啟動初期出水不合格，可經再循環泵循環至混床出水合格再向系統供水。正常運行時，凝結水全部通過前置過濾器和精處理混床。 精處理前置過濾單元設有自動旁路系統 (0～ 100％ )，當 1 臺或 2 臺前置過濾器運行壓差達到設定值而自動反洗或停運時，凝結水通過旁路進入混床單元。 精處理系統混床單元設有自動旁路系統 (0～ 100％ )，當混床進出口母管壓差大于 或溫度超過 55℃時，旁路門自動打開，凝結水全部經旁路通過， 從而保護樹脂和混床不受損壞。 凝結水精處理系統的控制 前置過濾器、精處理混床及體外再生系統均采用程序控制 ，設計有前置過濾器反洗、投運；混床投運、解列、樹脂輸送、再生等程序。 凝結水精處理 系統 設備布置 凝結水精處理前置過濾和混床系統 凝結水精處理前置過濾器、混床及再循環泵 布置在 主廠房 零米，位于A0 至 A 排 7～ 16～ 18 柱間，具體布置詳見 “ 凝結水精處理過濾器及混床單元設備平面布置圖 ” (FA10031CH17)。 體外再生設備及其附屬設備的布置 2 臺機組體外再生設備及其附屬設備布置在 生產綜合 樓 零米 ， 酸堿貯存 27 設備布置在主廠房 固定端 外 渣倉與生產綜合樓 之間 ， 具體設備布置見 “ 凝結水精處理再生 單元 、 取樣及加藥系統設備平面 布置圖 ” ( FA10031CH18)。 再生液的來源和再生廢液的處理設施 凝結水混床再生用鹽酸和氫氧化鈉，由酸 /堿廠運輸汽車運來。設有V=25m3 酸堿貯存槽各一個。 體外再生系統排出的再生廢液均收集在機組排水槽內，由廢水泵輸送至全廠工業廢水集中處理系統處理后回用 ；混床及過濾器沖洗排水收集后用泵輸送至工業循環水系統。 凝結水精處理設備綜合數據表 表 精處理 過濾 +混床系統主 要設備規范及技術數據表 序 名 稱 單位 數 據 備 注 號 1機組 2機組 1 高速混床 臺 3 3 2運 1備， P= 直徑 mm φ 3200 φ 3200 樹脂層高：陽 /陰 mm 500/500 2 前置過濾器 臺 2 2 2臺運行， P= 直徑 mm φ 1700 φ 1700 3 再循環泵 臺 1 1 流量 m3/h 480 480 揚程 MPa 表 精處理再生設備一覽表 (按 高塔分離法計列 ) 序 名 稱 單位 數 據 備 注 號 1機組 2機組 1 樹脂分離塔 臺 1 P= 直徑 mm φ 2500/φ 1600 2 陽樹脂再生塔 臺 1 P= 直徑 mm φ 1600 3 陰再生塔 臺 1 P= 直徑 mm φ 1600 4 電熱水箱 臺 1 P= 直徑 mm φ 1800 28 序 名 稱 單位 數 據 備 注 號 1機組 2機組 5 廢樹脂捕捉器 臺 1 P= 直徑 mm φ 1100 6 羅茨風機 臺 2 7 沖洗水泵 臺 2 8 酸貯存罐 臺 1 容積 m3/臺 25 9 堿貯存罐 臺 1 容積 m3/臺 25 8 熱力系統的化學加藥 給水及凝結水加藥系統的選擇 超 超 臨界直流鍋爐供 汽 的汽輪機組啟動時給水采用揮發性 (AVT)處理，正常運行時給水采用聯合處理 (CWT)。聯合處理工況即為在給水系統中加入氨和氧 ，是在給水加氧處理 (OT)技術上發展而來的新型給水處理技術。運用該技術可有效防止爐前系統發生流動加速腐蝕，降低爐管的結垢速率，減緩直流爐運行壓差的上升速度，延長鍋爐化學清洗周期和 凝結水精處理混床的運行周期，提高機組的安全運行。 給 水、凝結水及閉式循環水加氨處理 為提高給水及閉式循環水 pH 值，本工程設置了給水、凝結水及閉式水加氨處理系統。凝結水加藥點設在凝結水精處理混床的出口母管上，給水加藥點設在除氧器下降管上，閉式水加氨點設在閉式水母管上。兩臺機組共設置 1 套 2 罐 9 泵給水、凝結水及閉式水加氨裝置，分別向 2 臺機組的 6個加藥點加氨，裝置內設 2 個 V=， 9 臺加藥泵，其加藥量實行程序控制 。 詳見“給水 ,凝結水及閉式水加氨處理系統圖”(FA10031CH22)。 29 啟動及 停爐給水加除氧劑處理 在機組啟動初期采用揮發性 (AVT)處理時，為消除給水中的殘余氧，給水采用加除氧劑處理，投加點設在除氧器下降管；停爐時給水中加入除氧劑進行停爐保護處理，以防止系統腐蝕，投加點在除氧器下降管。兩臺機組共設置 1 套 2 罐 4 泵加除氧劑裝置，裝置內設 2 個 V=，4 臺加藥泵 (其中 3 臺泵在啟動時往給水中投加除氧劑， 1 臺泵在停爐時往給水中投加除氧劑 )，啟動時其加藥量實行程序控制，停爐時其加藥量人工控制。 詳見“啟動及停爐給水加除氧劑處理系統圖” (FA10031CH23)。 給水及凝結 水加氧處理 加氧系統由氧氣儲存設備、氧氣流量控制設備和氧氣輸送管線組成。氧氣分兩點加入熱力水汽系統，其中一點為凝結水精處理設備出口母管；另一點為給水泵入口側 (除氧器下降管上 )。 運行中溶解氧的濃度由安裝于除氧器進口和省煤器進口的在線溶解氧表進行連續監測，并根據儀表輸出的信號控制氧氣流量調節閥，調節加氧量。每臺機組各設置 1 套加氧裝置。 啟動鍋爐水處理 本期工程新建 1 臺啟動鍋爐，啟動鍋爐用水由鍋爐補給水處理系統的除鹽水供給。 為防止啟動鍋爐的結垢和腐蝕，啟動鍋爐進行給水加氨處理、爐水加磷酸鹽處理。啟動鍋爐共 設置 1 套 2 罐 3 泵式加磷酸鹽裝置。但不再設置加氨裝置，加氨設備與給水及凝結水加氨處理加藥設備共用，僅將加氨管道引至啟動鍋爐加藥點即可。 設備布置 兩臺機組 給水及凝結水加氧設備 布置在集控樓 米； 給水、 凝結水及閉式循環冷卻水 加氨設備，啟動及停爐給水加聯胺 設備 均布置主廠房固定端外集控樓 米 ，詳見 “ 凝結水精處理再生單元 ,取樣及加藥系統設備平面布置圖 ” (FA10031CH18)。 30 9 熱力系統汽水監督和取樣 水汽取樣 根據機組型式及參數，本期每臺機組設置 1 套集中式水汽取樣分析裝置。水汽取樣分析裝置包括高溫架 與儀表架，高溫架與儀表架分開布置。 表 機組汽水取樣點儀表 配置 取樣點名稱 配置儀表 CC SC pH O2 pNa SiO2 手工取樣 凝結水泵出口 ? ? ? ? ? 除氧器入口 ? ? ? ? ? 除氧器出口 ? ? 省煤器入口 ? ? ? ? ? ? 主蒸汽左側 ? ? ? ? ? ? 主蒸汽右側 ? ? ? ? ? ? 再熱蒸汽左側 ? ? 再熱蒸汽右側 ? 高壓加熱器疏水 ? ? 低壓 加熱器疏水 ? 發電機冷卻水 ? ? ? 閉冷水回水管 ? ? ? 啟動分離器排水 ? ? 說明：取樣點表內 CC 表示帶有 H 離子交換的導電度表， SC 表示比導電度表，主蒸汽左、右側 、省煤器入口處 為經閥門自切換后共用 多 通道硅表。 冷卻水來自主廠房閉式循環冷卻水系統。系統詳見 “ 汽水集中取樣裝置系統圖 ” (FA10031CH21)。 凝汽器檢漏 由于機組凝汽器管材為 317 不銹鋼管，根據 《火力發電廠化學設計技術規程》 DL/T50682020 中 條的規定，本工 程不再設置凝汽器檢漏系統。 設備布置 31 兩臺機組汽水取樣設備布置在 綜合辦公 樓 ，詳見 “ 凝結水精處理再生單元 ,取樣及加藥系統設備平面布置圖 ” ( FA10031CH18)。 10 供氫 系統 原始資料 發電機冷卻方式 水 氫 氫 運行氫壓 額定 發電機補氫量 (額定氫壓 ) 8Nm3/機 .日 每臺機組首次充氫量 380Nm179。/機 .次 供氫方案的選擇 根據可研報告供氫方案設計 及可研審查意見 ，并根據 附近 氫源情況，機組用氫采用社會購氫方案。氫氣由供氫廠汽車運至電廠。 貯氫設備的選擇 本期工程新建供氫站采購 15 組貯氫單元 (共 300 只氫瓶 )和 2 套氫氣匯流排就可以滿足本期 2 660MW 超超臨界 機組的啟動及運行供氫需要。貯氫單元 采用軟管與匯流排聯接，由匯流排向發電機補充氫氣。每個 貯氫單元設置 V=、 P=15MPa 的氫瓶 20 只，總有效貯氫量約為 1800Nm3。 設置氫氣檢漏儀，壓力指示儀，氫氣純度儀、氫氣濕度儀等監測儀表。系統的啟動及停運均采用現場就地操作，詳見 FA10031CH19 圖。 設備布置 本期工程貯氫配氣裝置及氣瓶布置在貯氫庫內，庫內分設空瓶儲存區與實瓶儲存區；貯氫庫占地面積為 260m2，空瓶儲存區與實瓶儲存區庫房垮度 6m，柱間距 6m，梁下標高 。 詳見 FA10031CH20圖。 32 11 鍋爐化學清洗 化學清洗的目的 為了使鍋爐受熱面內表面清潔、防止受熱面因腐蝕和結垢引起事故，同時也為了提高鍋爐熱效率、改善機組水汽品質，需要對鍋爐進行化學清洗。 化學清洗的區域 鍋爐的化學清洗僅限于在蒸發過程中容易殘留雜質和運行中容易產生結垢的水空間，在這些區域，由于結 垢會導致傳熱效果變差或因超溫而爆管。鍋爐系統的蒸汽空間不需要進行化學清洗。 化學清洗 方案 化學清洗通常 采用 鹽酸和有機酸 ， 在清洗管路上設置試樣并測量重量損失來估計材料的腐蝕量。 由于鍋爐初