國有林場危舊房改造工程施工組織設計方案-資料下載頁

【導讀】件，并經相關技術負責人審查批準，請予以審查。出科學性及可行性。是確保優質、低耗、安全、文明、高速完成全部施工任務的重要經。2)現行建筑結構和建筑施工的各類法規、規程、規范及圖集和驗評標準。3)公司多年來同類工程的成功施工經驗。施工條件和自然條件的分析。6)公司編制的本工程施工圖預算書及其他資料。1）滿足國家現行《建筑工程施工質量驗收統一標準》的合格標準。術交底、現場技術指導工作；本工程于20xx年6月19日開工、預計20xx年11月30日竣工；杜絕重傷和傷亡事故，一般事故頻率控制在‰以內。等問題解決在施工前，確保一次性驗收，并保證本工程各分部、分項工程合格。求科學、合理、先進。因此本工程施工時，在控制噪聲污染、空氣污染等方面要求。高，將根據實際情況采取相應的環保措施。本工程±相當于絕對標高，建筑面積，樓層6層，建筑高度，樓蓋結構：現澆鋼筋混凝土樓蓋，合理使用年限50年，抗震設防烈度為7度。

　　

【正文】 /(41)]2 + [[(600100)/(41)]]2= 104Nmm； 面板的最大支座反力為 : N=+=[(600100)/(41)]/1000+[(600100)/(41)]/1000= kN； 經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 104 / 104=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν =(100EI)≤ [ν]=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝 土側壓力線荷載設計值 : q = q1= ； l計算跨度 : l = [(600100)/(41)]=； E面板材質的彈性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 50222/12=； 面板的最大撓度計算值 : ν= [(600100)/(41)]4/(1006000105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =[(600100)/(41)]/250 = ； 面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 梁側模板支撐的計算 、 次楞計算 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 25 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q = 本工程中，次楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E分別為 : W = 1688/6 = 64cm3； I = 16888/12 = 256cm4； E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖 (kN) 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 26 彎矩圖 (kNm) 變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1） 次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 104/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值 : [f] = 11N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=11N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 、 主楞計算 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，主楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E分別為 : W = 1688/6 = 64cm3； I = 16888/12 = 256cm4； E = N/mm2； 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 27 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖 (kNm) 主楞變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩 M= kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）主楞抗彎強度驗算 σ = M/W[f] 經計算得到，主楞的受彎應力計算值 : σ = 105/104 = N/mm2；主楞的抗彎強度設計值 : [f] = 11N/mm2； 主楞的受彎應力計算值 σ =[f]=11N/mm2，滿足要求！ （ 2）主楞的撓度驗算 根據連續梁計算得到主楞 的最大撓度為 mm 主楞的最大容許撓度值 : [ν] = 140/400=； 主楞的最大撓度計算值 ν= 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 梁底模板計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 28 按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的 截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W = 2502020/6 = 104mm3； I = 250202020/12 = 105mm4； 、 抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ =M/Wf 其中， σ 梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kNm)； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值 (kN/m)； 新 澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: =； 模板結構自重荷載： q2:=； 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: (+)=； q = q1 + q2 + q3=++=； 跨中彎矩計算公式如下 : M= 面板的最大彎矩： Mmax = =； 面板的最大受彎應力計算值： σ =106/104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 、 撓度驗算 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下 : ν=(100EI)≤ [ν]=l/250 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q =（ +） = ； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ν] =； 面板的最大撓度計算值 : ν= 5004/(1006000105)=； 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 29 面板的最大撓度計算值 : ν= 小于 面板的最大允許撓度值 :[ν] = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！ 帽木 驗算 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算； (1)鋼筋混凝土板自重線荷載設計值 (kN/m)： q1 = = kN/m； (2)模板的自重線荷載設計值 (kN/m)： q2 = = kN/m； (3)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值 (kN/m)： q3=(+) = kN/m； q= q1 + q2 + q3 = ； (4)帽木的自重線荷載設計值 (kN/m)： q4= 103103 = kN/m； 帽木截面抵抗矩： W = ； 帽木截面慣性矩： I = ； 帽木簡圖 帽木剪力圖 (kN) 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 30 帽木彎矩圖 (kNm) 帽木變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = kN； R2 = kN； R3 = kN； 最大彎矩 Mmax = kNm；最大變形 νmax = mm；最大剪力 Vmax = kN； 截面應力 σ = 。 帽木的最大應力為 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 mm，小于帽木的最大容許撓度 2 mm，滿足要求！ 梁底木支架立桿的穩定性驗算 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 、靜荷載標準值包括以下內容 (1)木頂撐的自重 (kN)： NG1 = {+[()2+]1/22+π()2}= kN (2)模板的自重 (kN)： NG2 = = kN； 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 31 (3)鋼筋混凝土樓 板自重 (kN)： NG3 = = kN； 經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = ++ = kN； 、活荷載標準值計算 NQ = (+) = kN； 、立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + = + = kN； 穩定性計算公式如下： σ =N/(υA0)≤ fc 其中， N 作用在立桿上的軸力 σ立桿受壓應力計算值； fc立桿抗壓強度設計值； A0立桿截面的計算面積； A0 = π()2 = mm2 υ軸心受壓構件的穩定系數 ,由長細比 結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： υ =1/(1+(λ/80)2) i立桿的回轉半徑， i = ； l0 立桿的計算長度， l0 = (3000600600)/2=900mm； λ= ； υ =1/(1+()2)= ； 經計算得到： σ = () = N/mm2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘 調整系 數： [f] = = N/mm2； 木頂支撐立桿受壓應力計算值為 ，小于木頂 支撐立桿抗壓強度設計值 12N/mm2，滿足要求！ 梁底斜撐穩定性驗算 木頂撐斜撐的軸力 RDi按下式計算： RDi＝ RCi/sinαi 其中， RCi 斜撐對帽木的支座反力； RDi 斜撐的軸力； αi 斜撐與帽木的夾角。 sinαi = sin{arctan[()]} = ； 斜撐的軸力： RDi=RCi/sinαi= 穩定性計算公式如下： σ =N/(υA0)≤ fc 其中， N 作用在木斜撐的軸力 , kN σ 木斜撐受壓應力計算值； fc 木斜撐抗壓強度設計值； N/mm2 A0木斜撐截面的計算面積； A0 = = mm2； υ 軸心受壓構件的穩定系數 ,由長細比 λ=l0/i 結果確定； 軸心受壓構件穩定系數按下式計算： 九臺 市國有林場危舊房改造工程 14樓 32 υ =1/(1+(λ/80)2) i 木斜撐的回轉半徑， i = = mm； l0 木斜撐的計算長度， l0 = [()2+] = mm； λ = ； υ =1/(1+()2)= ； 經計算得到： σ = () = N/mm 2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘 調整系數； [f] = = N/mm2； 木頂支撐斜撐受壓應力計算值為 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值 ，滿足要求！ 板模板 (木支撐 )計算書 模板支架采用木頂支撐，計算根據《木結構設計規范》（ GB5000520xx）、《混凝土結構設計規范》（ GB5001020xx）、《建筑施工計算手冊》 第五版 參數信息 、模板支架參數 橫向間距或排距 (m): ；縱距 (m): ； 模板支架計算高度 (m): ；立柱采用圓木 : 圓木小頭直徑 (mm): ；圓木 大頭直徑 (mm): ； 帽木截面寬度 (mm)： ；帽木截面高度 (mm)： ； 、荷載參數 模板與木板自重 (kN/m2)： ；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3)： ； 施工均布荷載標準值 (kN/m2)： ； 、樓板參數 鋼筋級別： 三 級鋼 HRB400；樓板混凝土強度等級： C25； 每層標準施工天數： 7；每平米樓板截面的鋼筋面積 (mm2)： ； 樓板的計算跨度 (m)： ；樓板的計算寬度 (m)： ； 樓板的計算厚度 (mm)： ；施工期平均氣溫 (℃ )： ； 、板底方木參數 板底方木選用木材：松 木；方木彈性模量 E(N/mm2)： ； 方木抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；方木抗剪強度設計值 fv(N/mm2)： ； 、帽木方木參數 帽木方木選用木材：松 木；方木彈性模量 E(N/mm2)： ； 方木抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；方木抗剪強度設計值 fv(N/mm2)： ； 、立柱圓木參數 立柱圓木選用木