安全氣囊壓力發生器結構設計——畢業設計說明書-資料下載頁

【導讀】安全氣囊作為一種安全配置，以其較高的安全性已經逐漸在各類轎車上普及,并迅速發展成為一個全新的高科技產業。因此,安全氣囊的研究與發展對中國的汽車工業。的現代化具有十分重要的意義，尤其是中國加入WTO之后，這種意義將更加深刻。前，我國安全氣囊的研究與發展已初具基礎和規模，但是離世界先進水平還相差甚遠，這些差距主要包括安全氣囊法規、撞車實驗系統、安全氣囊的設計、制造和測試等方面。在測試方面、傳感器、氣體發生器和氣囊技術規范及檢測還未達到一個令人滿意的狀態。這樣提高的費用，削弱了我國的安全氣囊在市場上的競爭力。汽車安全氣囊的初步想法產生于美國。1952年,美國汽車生產者聯合會在理論上闡。而歐洲的專家們則認為最好。為了保證氣囊的氣密性，在其內表面涂復薄薄一層合成橡膠或硅橡膠。為避免氣囊因長期疊置而成硬塊，在氣囊內部覆蓋。礎，其中部分研究與技術已接近國際水平[2]。

　　

【正文】 平板封頭承壓時處于受彎的不利狀態，因而壁厚比同直徑的筒體大得多。下表 7 為結構特征系數 K 選擇。 表 7 結構特征系數 K 選擇 固定 方法 序號 簡圖 系數 K 與筒體成一體或與圓筒對焊 1 )]21(1[41K 2????且 ccDrDr 與筒體角焊或與其他焊接 2 )/(p非圓形平蓋且不小于圓形平蓋???m 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 26 頁 共 39 頁 與筒體角焊或與其他焊接 與筒體角焊或與其他焊接 3 4 5 )/(p非圓形平蓋且不小于圓形平蓋???m 螺栓連接 6 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 27 頁 共 39 頁 7 33cGcGPDLPDL預緊時圓形平蓋操作時? 8 （ 4） 封頭 的選擇 封頭的選擇要根據工作條件的要求，既要考慮封頭的形狀及其應力的分布規律，又要考慮沖壓、焊接、裝配的難易程度，進行全面的技術和經濟分析。 ① 幾何方面 同體積以半球形封頭表面積為最小，橢圓形封頭與碟形基本相同。 ② 力學方 面 在直徑、壁厚、工作壓力相同的條件下，半球形應力最小，兩向薄膜應力相等，而且沿經線均勻分布，如與壁厚相等的筒體連接，邊緣附近的最大應力與薄膜應力并無明顯不同。 橢圓形封頭的應力情況不如半球形封頭均勻，但比碟形封頭要好些，頂點處應力最大，在赤道上出現周向壓應力，當 Di/(2h)=2 與壁厚相等的筒體連接時，橢圓形封頭可以達到與筒體等強度。 蝶形封頭在力學上的最大缺點在于具有較小的折邊半徑 r，這一折邊區的存在使得封頭的經線不連續，以致使該處產生較大的徑向彎曲應力和周向壓應力。不過 r/R 越小，則折邊區的這些應力 就越大，因而有可能產生周向裂紋，亦可能出現周向折皺。 當 r=0 時，蝶形封頭成為無折邊的球形蓋，封頭的力學性能不好，在折點的局部區將出現峰值應力，折點處的焊縫將成為危險源，封頭與筒體的角焊縫為全焊透結構。 錐形封頭在容器中采用的目的是錐形殼體有利于流體均勻分布和排料，錐形封頭就力學特點來說，錐頂尖部分強度很高，在錐頂尖開孔一般不需補強。 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 28 頁 共 39 頁 ③ 制造方面及材料消耗 各種封頭一般是由敲打、沖壓、滾卷或爆炸成型制造，半球形與橢圓形封頭通常用沖壓的方法制造，大型半球形封頭亦可先沖壓成球瓣，然后組對拼焊而成，碟形封頭通 常用敲打、沖壓或爆炸成型，折邊部分可滾壓或敲打制成。 從制造工藝分析，封頭越深，直徑與壁厚越大，越不容易制造，尤其當選用高強度鋼時更 是 如此。整體沖壓半球形封頭 不如橢圓形封頭好制造。橢圓形封頭必須有幾何正確的橢圓面模具，人工敲打制造。橢圓形封頭制造靈活性大，錐形封頭的錐頂尖部分很難卷制，當錐頂角較小時，為了避免制造上的困難和減小錐體高度，有時可以采用組合封頭（如加圓球面頂）。 從省材方面，半球形封頭消耗材料少，碟形封頭比橢圓形封頭材料消耗多 30%以上，錐形封頭并不節省材料。 綜上所述，雖然在相同的受載條件下， 薄板的所需厚度要比薄殼大得多，即平板封頭要比凸形封頭厚的多，但是因平板封頭結構簡單，制造方便，在直徑較小的容器中，采用平板封頭比較經濟簡便。所以，本畢業設計選擇平板封頭。 （ 5） 平板 封頭 的參數設計 結構形式與壁厚計算： 選用 45 鋼，查表得 b? =600MPa， s? =355MPa， GB150 規定 [13]碳素鋼抗拉強度安全系數 bn 取 ，屈服強度安全系數 sn 取 。 許用應力： 600[ ] 2 0 03bb M P a M P an?? ? ? ? 355[ ] 2 2 1 . 91 . 6ss M P a M P an?? ? ? ? 取較小值 [ ] 200MPa? ? ，設計壓力 cp == 結構形式：圓形平蓋封頭 厚度：31 . 7 8( 0 . 3[ ] [ ]c G cp c c ccK p W L pS D D pD? ? ? ?? ? ? （ ） 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 29 頁 共 39 頁 其上式 （ ） ， cD 為平蓋計算直徑， 325 mm；根據相關法蘭密封設計可知操作狀態時螺栓設計載荷 W 為 N， GL 為螺栓中心至墊片壓緊力作用中心線的徑向距離為 23 mm。 將以上參數代入式 （ ）中，可以求得： 操作狀態時平蓋計算厚度： 31 . 7 8 2 0 5 4 6 . 2 2 3 6 . 0 53 2 5 (0 . 3 ) 3 1 . 26 . 0 5 3 2 5 2 0 0pS m m??? ? ? ?? 設計厚度： 2 3 1 . 2 1 3 2 . 2d p pS S C m m m m m m? ? ? ? ? 名義厚度： n1p d pS S C? ? ?圓 整 量 表 8 鋼板厚度負偏差 鋼板厚度 ～ ～ ～ ～ ～ 負偏差 1C 鋼板厚度 ～25 26～ 30 32～ 34 36～ 40 42～ 50 52～ 60 60～ 100 負偏差 1C 由表 8 可以知 1C 為 1 mm，可以求出 名義厚度： n = 32 .2 m m + 1m m + = 34 m mS 圓 整 量 封頭 與 圓筒 的連接設計 在容器筒體的邊上等分的 焊接上六塊 厚度為 13 mm 的板，在每個板的兩邊加上 2個肋板，與容器蓋用螺栓連接。 此外，筒體以及筒體與 封頭 連接裝置如下面的模擬圖 6 所示。 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 30 頁 共 39 頁 圖 6 封頭與筒體聯接的模擬圖 作為聯接件的螺栓，是法蘭密封結構中的主要受力元件，要求螺栓材料具有高的強度，好的韌性。為避免螺栓與螺母咬死或膠合，通常 選用不同強度級別的材料或選用不同的熱處理規范，使其具有不同的硬度。螺栓材料硬度一般應比螺母高 30HB 以上?？紤]螺母的更換比螺栓容易，螺栓材料強度通常比螺母高，本畢業設計選擇 35 CrMoA 作為螺栓材料，配用螺母材料可選 35 鋼或 40 Mn。 壓力容器底部設計 根據壁厚計算公式 ，可用厚度為 34 mm 的薄板作為容器底，所以確定容器底的具體參數：直徑 ? 為 325 mm，厚度 ? 為 34 mm 的圓形薄板，與圓筒 殼體焊接而成。 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 31 頁 共 39 頁 密封圈的選擇 由于該壓力容器屬于氣壓，故選用 O 形橡膠密封圈。 第 四 章 壓力容器與測試裝置接口設計 通過相關測試裝置資料可 知：測試裝置的提升系統采用滑軌提升，所以，壓力容器與測試裝置的連接部分采用一個直徑 ? 為 52 mm 的圓柱，為了與 圓 筒 殼 體連接，在 殼體上焊接一個內徑為 325 mm， 厚為 13 mm 的輪箍，在輪箍和 52 mm 的 圓柱之間采用一個直徑為 72 mm 的圓柱連接，壓力發生器在實驗和裝藥品時，為了更方便拆裝，還得設置一個翻轉裝置， 可以在直徑為 72 mm 的圓柱體上焊接上一個薄板 ，在板上打一定數量的空，通過控制孔的位置來實現對壓力容器的定位。 聯接裝置如下圖 7 所示。 圖 7 與壓力容器聯接裝置圖 第 五 章 開孔補強設計 為了滿足工藝操作、容器制造、安裝、檢驗及維修等要求，在壓力容器上開孔是不可避免的。容器開孔以后，不僅削弱了容器的整體強度，而且還會引起應力集中，在接管和容器壁的連接處會造成局部的高應力，接管有時還會受到各種外加載荷的作用而產中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 32 頁 共 39 頁 生的應力以及溫差產生的熱應力，使得開孔接管處的局部應力進一步提高。又由于材質和制造缺陷等各種因素的 綜合作用，開孔接管附近就成為壓力容器的破壞源。因此，壓力容器設計中必須充分考慮開孔補強問題。 開孔的形狀 壓力容器的開孔可分為 圓形、橢圓形、長圓形，對于橢圓形孔和長圓形孔其長、短軸之比應不大于 2 ： 1。 開孔后的補強 （ 1） 不需另行補強的最大開孔直徑 并非所有容器上的開孔都需補強，因為在設計時，容器及接管的實際壁厚 S與強度所需要的壁厚相比，都有一定的裕量。所以，當開孔尺寸在一定范圍內時，可以不 需 另行補強。在圓筒體、球殼、錐殼上，以及凸形封頭中心 80％的內直徑范圍內開孔時，當滿足下述全部 要求時可允許不另行補強： ① 設計壓力小于或等于 ； ② 兩相鄰開孔中心的間距（對曲面間距以弧長計算）應不小于兩孔直徑的 2倍； ③ 接管公稱外徑小于或等于 89 mm ； ④ 接管最小壁厚滿足表 10 的要求 。 表 9 接管最小壁厚 公稱直徑 25 32 38 45 48 57 65 76 89 最小壁厚 注： 540b MPa? ? 時，接管與殼體的連接宜采用全焊透的結構型式。 １ mm。 （ 2） 補強形式 開孔補強的形式主要可分為四類。 ① 內加強接管 補強金屬配置在容器或接管的內側 ； ② 外加強接管 補強金屬配置在容器或接管的外側 ； ③ 對稱加強的凸出接管 補強金屬對稱低配置在接管插入或外伸側 ； ④ 密集補強 補強金屬集中配置在接管與容器連接處。 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 33 頁 共 39 頁 （ 3） 補強方法 常見的補強方法有：等截面積補強法、極限分析補強法、壓力面積補強法（適用于大開孔的補強計算）。 （ 4） 補強設計原則 等截面積補強法：貼板補強的設計原則規定，局部補強的金屬截面積應大于或等于因開孔所削弱的殼體截面積。這 種設計偏于保守且比較繁瑣，但使用歷史較長，受靜壓條件下結果比較可靠，目前被較多的設計規范所采用。 極限分析補強法：這種設計方法的基本出發點是殼體開孔后的屈服壓力基本上等于未開孔時的屈服壓力，并使開孔周圍的不連續應力和一次薄膜應力迭加后總應力小于兩倍屈服極限（三倍許用應力），這種設計方法僅允許采用整體補強結構。 等截面積補強法 （ 1） 適用范圍 適用范圍如下表 10 所示。 表 10 等截面積補強法適用范圍 等截面積補強法可用于受內壓（或外壓）的筒體，凸形封頭，平板蓋的開孔設計，使用這種補強法時，在殼體上 允許的最大開孔直徑 d 為： 內徑 Di≤ 1500mm 內徑 Di1500mm 筒體 12 idD? 且 D≤500mm d≤ Di31 且 d≤1000mm 凸頭殼形或封球 Dd i21? 錐形封頭 d≤ Di31 （ Di 為開孔中心處的錐體內直徑） 橢圓或碟形封頭過渡區 若在橢圓或碟形封頭過渡區開孔時，其孔的中心線宜垂直于封 頭表面 若開孔直徑超出了上述范圍，則開孔的補強結構與設計須作特殊考慮，必要時，應做驗證性水壓試驗，以校核設計的可靠性。 （ 2） 等面積補強法設計計算公式 有效補強寬度 中北大學 20xx 屆畢業設計說明書 第 34 頁 共 39 頁 m a x( 2 , 2 2 )n n tB d d ??? ? ? 2itd d C?? 式中 ： id — 接管內直徑， mm； tC — 接管厚度附加量， mm； 12t t tC C C?? 式中： 1tC — 接管壁厚負偏差， mm； 2tC — 接管腐蝕裕度， mm； 有效補強高度： 1 nthd?? 2 nthd?? 式中： 1 h — 外伸有效補強高度， mm； 2h — 內伸有效補強高度， mm； nt? — 接管實際厚度， mm。 因開孔而削弱的金屬面積： 2 ( ) (1 )n t rA d C f? ? ?? ? ? ? 式中： A — 因開孔而削弱的金屬截面積， 2mm ； ? — 殼體的計算壁厚 mm； d — 考慮腐蝕裕度后的開孔內直徑， mm； C — 厚度附加量， mm； rf — 強度削弱系數， mm； 超出計算厚度的金屬面積： 1 ( ) [ ( ) ] 2( ) ( ) ( 1 )n n t n rA B d C C C f? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 1 2 22 [ ( ) ] 2 ( C )n t t r n t rA h C f h C f? ? ?? ? ? ? ? ? 式中： 1A — 殼體多余金屬截面積， 2mm ； 2A — 接管多余截面積， 2mm ； ? — 殼體計算壁厚， mm； n? — 殼體的實際壁厚