畢業設計-框架結構設計計算書-資料下載頁

【導讀】結合各個地方的特色，這就對教學樓的設計提出了更高的要求。型式、建筑風格不斷的豐富。我根據鳳鳴鄉的實際情況和我所掌握的有限知。工圖設計，完成了對都江堰市辦公樓的建筑和結構設計。

　　

【正文】 B、柱的線剛度： 一層至二層： 1010 三層至六層： 1010 42 ② 分配系數計算： 分配系數按下式計算： ???? SSu 具休計算見下表： F柱分配系數 u 層次 ??S 上柱u 下柱u 右梁u 左梁u 6 += ∕ ∕ 5 ++= ∕ 4 ∕ 3 ∕ 2 ∕ 1 1+= ∕ G柱分配系數 u 層次 ??S 上柱u 下柱u 右梁u 左梁u 6 ++= / 5 +++= 4 +++= 3 +++= 2 1+1+++1= 1 1+1+++1= ③、梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于構和荷載對稱，故取半邊框架進行分配 43 活載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 353 55 15 44 恒載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 45 風荷載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 353 55 15 46 豎向荷載作用框架彎矩圖（單位： kN。 m） 恒載作用下梁端剪力及柱軸力計算 單位： KN 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A軸 B軸 VB=VC VC=VD VB=VC VGC=VD VB VC VC=VD N 頂 N 底 N 頂 N 底 47 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 2 4 單位： KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力計算 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A軸 B軸 VB=VA VC=VB VB=VA VC=VB VA VB VB=VC NA VB=VC 6 () () () 0 () () () () () 5 () 0 () () () () 4 0 () () 3 0 () () 2 0 () 856 () 1 0 () () 注：表中括號內數值為屋面作用雪荷載（ ），樓面作用活荷載根據不同的用途對應取值。 橫向框架梁、柱的內力組合： 結構抗震等級 結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規范得到，該 48 框架結構，高度 30m，地處抗震設防烈度為 7度的達州地區，因此該框架為二級抗震等級。 框架梁內力組合 梁內力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內力有支座正、負彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。 作用效應組合 結構或結構構件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時都達到它們在設計基準期內的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內力最大，因此應進行荷載效應的最不利組合。 永久荷載的分項系數按規定來取：當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合取 ，對由永久荷載效應控制的組合取 ；當其效應對結構有利時，一般情況下取 ，對結構的傾覆、滑移或漂移驗算取 。 可變荷載的分項系數，一般情況下取 。 均布活荷載的 組合系數為 ，風荷載組合值系數為 ，地震荷載組合值系數為 ； 承載力抗震調整系數 從理論上講，抗震設計中采用的材料強度設計值應高于非抗震設計時的材料強度設計值。但為了應用方便，在抗震設計中仍采用非抗震設計時的材料強度設計值，而是通過引入承載力抗震調整系數 RE? 來提高其承載力。 承載力抗震調整系數 RE? 受彎梁 偏壓柱 受剪 軸壓比 軸 壓比 梁內力組合 該框架內力組合共考慮了四種內力組合， GK + ， G K Q S +1 .4 ( S )wkS??, ? ?G K Q k W k1 . 2 S + 0 . 5 S 1 . 3 SRE? ?????， G K Q + ? ，各層梁的內力組合結果見附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經過調幅后的彎矩 49 (調幅系數為 )。 梁內力組合見附表 下面以第一層 AB 跨考慮地震作用的組合為例，說明 各內力的組合方法，對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求胯間最大正彎矩時可根據梁端組合及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。 若 ? ?121122ABA lMMV q l ql ???? ? ? ?? ?121 202AV q q l?? ? ?，說明 xl?? ，其中 x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x 可由下式求解： 2121 02A xV q x ql?? ? ? 將求得的 x 值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 3212126M a x A A q xM M V x x ql?? ? ? ? 若 ? ?121 202AV q q l?? ? ?，說明 xl?? ,則 2122AlVqx qq??? ? ? ? 21 2 21 1 12 2 3M a x A AM M V x q q x q l x l????? ? ? ? ? ????? 若 0AV? ，則 Max AMM? 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的 AV 、 x和 MaxM 的計算公式 121124ABA MMV q l q ll?? ? ? ? x可由下式解得： 212Axxq q Vl?? 3212123M a x A A q xM M V x x ql? ? ? ? 由以上條件可得，梁上荷載設計值： 50 Q1=1,.2 = Q2=（ 18） =左震： VA=++ +1/2（ ） =＞ 0 則 x=+1/2 （ +） = 則 Mmax發生在距離支座 =+ （ +） +1/2 （ ） =剪力計算， AB 凈跨 ln+==6m 左震 ： Vbl=Vbr=Mbl= = Mbr邊 =+ 右震： Vb=Vbr=Mbl邊 =+ = Mbl邊 = = Mbl邊 + Mbl邊 =+＜ += VGb=1/2[23。 99 +（ + 2） /2]= 則： VA= += VB 左 = += rRE VA = = rRE VB 左 = = 架柱內力組合 6． 柱的內力組合 51 柱內力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有 M、 N、 V。 由于柱是偏心受力構件且一般采用對稱配筋，故應從上訴組合中求出下列最不利內力： maxM及相應的 N maxN 及相應的 M minN 及相應的 M 見附表 柱端彎矩值設計的調整（見表 ） 一、二、三級框架的梁柱節點處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節點外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式的要求： c c bMM???? 式中， cM? —— 節點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析來分配 。 bM? —— 節點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； c? —— 柱端彎矩增大系數；三級框架為 。 為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結構的底層柱下端機面的彎矩設計值，應分別乘以增大系數 、 和 。底層是指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層。 表 631 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設計值的調整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱 底 柱頂 柱底 柱頂 柱頂 柱底 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 RE? ()c c bMM???? REN? 3 4 5 8 52 框架 B柱柱端組合彎矩設計值的調整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱頂 柱底 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 RE? ()c c bMM???? REN? 1 2 8 3 載面設計： 框架梁： 在進行框架梁、柱的截面配筋計算時，需要考慮兩個有關的計算系數。 活荷載按樓層的折減系數 β 。 根據《建筑結構荷載規范》（ GB500092021）第 條中對該系數的取值進行規定，見下表 活荷載按樓層的折減系數 墻、柱、基礎計算截面以上的層數 1 23 45 68 920 20 計 算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數 () 注：當樓面梁的從屬面積超過 25m2 時，采用括號內的數據。 承載力抗震調整系數： 根據《混凝土結構設計規范》（ GB500102021）第 條，考慮地震作用組合的混凝土結構構件，其截面承載力應除以承載 力抗震調整系數 ，承載力抗震調整系數規定見下表取用。 承載力抗震調整系數 REγ 53 結構構件類別 正截面承載力計算 斜截面承載力計算 局部受力承載力計算 受彎構件 偏心受壓柱 偏心受拉構件 剪力墻 各類構件及框架節點 REγ 注：柱壓比小于 =。 一層 AB 梁 （ 1）梁正截面受彎承載力設計： a、支座彎矩值： MA=（