畢業設計(論文-印染廢水處理工藝設計-資料下載頁

【導讀】證明了的切實可行的方法。該工藝與常規的紡織印染廢水處理工藝相比,占地面積。小,操作費用低,運行穩定。中的有機污染物,處理后的出水水質能穩定地達到國家一級排放標準。針對生物技術在印染廢。了目前這三類生物處理技術的一些最新發展工藝。織染整工業水污染物排放標準》一級標準。結合實例分析治理工藝。的可行性及應用推廣,提出了完善該工藝的前景。

　　

【正文】 配水支管的布置應滿足下列條件： 配水支管出水口向下距池底約 20cm，位于所服務面積的中心，一般單孔服務面積約 ~2m2，本設計服務面積取 2 m2。 進水管、配水管直徑 D 設流速 v1= m/s， v 2= m/s,v3= m/s,v4= m/s,v5= m/s， v6= m/s D1 =14 4Q v? = 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )4 0 .6????? = 取 150mm D2 =24 8Q v? = 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )8 0 .7????? = 取 100mm D3=34 16Q v?= 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )1 6 0 .8?????= 取 60mm D4 =44 16Q v?= 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )1 6 0 .9?????= 取 60mm D5 =54 32Q v?= 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )3 2 1 .0?????= 取 40mm D6 =64 64Q v?= 4 3 0 0 0 /( 2 4 3 6 0 0 )6 4 3 .0?????= 取 20mm 在配水管 D6的兩端設置噴水頭，噴水方向向下，水解酸化池子底部設有管道支撐 鋼體結構，以保證配水管的正常配水。具體進水布置如圖 43： 排泥管的布置 一般來講，隨著反應器內污泥濃度的增加，出水水質會得到改善。但污泥超過一定高度，污泥將隨水一起沖出反應器，因此當反應器內污泥層高度超過某一設定值后即需排泥，污泥層的高度可通過污泥界面儀來測定。污泥排泥的高度應考慮排出低活性的污泥，并將高活性的污泥留在反應器中。一般在水解酸化反應器中，污蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 34 泥層上部的污泥活性較差，而底部又可能截留有無機雜質，所以排泥在污泥層上部和反應器底部進行，利用水壓排泥。每個水解酸化池排泥量 ,直接排到污泥濃縮池。 中心管面積與直徑 取 中心管 V0=30mm/s=,用兩個豎流式沉淀池 Q1= m3/s f1=Q1/V0= 直徑 d0=?14f= 4*= 縫隙高度 取 v1=喇叭口直徑 1d 采用 1d = h3=111dvQ? = 0 .0 1 7 50 .0 2 * 3 .1 4 * 1 .3 5 * 0 .8 6= 沉淀池總面積和池徑 設計中取 q=沉淀區面積 f2=Q1/q=總面積 A=f1+f2=+= m2 池長 B= f1+f2 = 25 ? =，取 5m 沉淀池的有效沉淀高度 沉淀時間 t 取 h2=qt=**3600= B/ h2=3 每日污泥總產量（理論泥量） V=)1(1000 )( 021 pccQ ??= 3 0 0 0 * ( 2 7 0 1 0 8 )1 0 0 0 * (1 0 .9 8 ) * 1 0 0 0??=每個池子所需容積 V1=V/3=8m3/d 污泥斗高度（ h3） 取α =60176。，截頭直徑為 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 35 h5=2?tg60176。 = 池總高 h4緩沖層高度因污泥面低取為 0 H=h1+h2+h3+h4+h5=+++0+= 校核污泥容積 污泥斗容積 V2=3?h5(B2+Bb+b2)= **(+*+)=120m3 污泥回流系統 因為活性污泥法中要求污泥回流，其回流比為 50%，所以沉 淀 池產生的污泥為： V=2/V 總 = 采用污泥泵進行污泥提升。 生物接觸氧化池 生物 接觸氧化池的容積 氧化池有效容積 0( ) /evV Q S S N? ? ? 式中 Q— 平均日污水量， So— 進水 BOD 濃度 800mg/L. Se — 出水 BOD 濃度 40mg/L Nv— 容積負荷 , 取為 kgBOD/(m3*d) 查閱《中小型及鄉鎮紡織印染廠污染防治》，印染廢水容積負荷一般為 kgBOD/(m3*d)，設計中接觸氧化池對 BOD5 的去除率要求高，所以取容積負荷 kgBOD/(m3*d)。 V= 33 0 0 0 ( 5 6 0 3 0 ) 1 0 1 .0?? ? ?=1590m3 每個氧化池面積 F F=V/nH， F? 25m178。 式中 V— 有效容積 H— 濾料層總高 ,即有效水深 ,一般 H=3m n— 氧化池個數，設計中 n=24 F=1590/(24 3)= 氧化池平面尺寸采用 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 36 校核接觸時間 t t=VQ ?24=1590243000?=,要求 t? 2,符合要求 氧化池總高度 總高度 H=H0+h1+h2+(m1)h3+h4 式中 H— 氧化池總高度 ,m h1 — 超高 , h1=，取 h2— 填料上水深， h2=，取 h3— 填料層間格高， h3=，取 m— 填料層數，這里取 3層 h4— 配 水區高度 ,與曝氣設備有關，對于多孔曝氣設備不進人檢修時， h4=,需進人檢修時，取為 ，這里取 H0— 填料層高度，設計為 3m H=+++(31) += 填料與安裝 采用 ? 25mm 塑料蜂窩填料，分三層，每層填料高 1m 所需填料容積為 V39。 =16 24 3=1152m179。 每池空氣量 q=15 16Q? =15? 25016 =179。/h,總需氣量為 3750 m179。/h 其中 15 為 1m179。污水需氣量（ m178。/m179。） 空氣干管及支管直徑 d=vq?36004=153600 ?? ?= 取 d4=75mm 每池設 8根支管，每根支管對稱布置 6 個曝氣頭 d5=04 (1/8)3600 qv?? = 4 (1 / 8) 15???? =,取 50mm 空氣總管 d1,管徑 300mm,然后分成兩根支管 d2,管徑 200mm，每根支管又分成兩根小支管 d3, 管徑 150mm，進每個池子的管 d4管徑為 75mm。 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 37 鼓風機的選擇 選用三臺鼓風機 ,兩用一備 . 則每臺風量 3minm ,壓力為 . 選用 RD125 型羅茨鼓風機 ,性能參數為 : 口徑 125mm, 轉速 2500r/min,壓力 ,流量 min3m ,所需電動機功率 ,進口流量 sQ 為 min3m 。 . 9 污水在池內的實際停留時間 t= 24)( 10 ??Q hHnf= 2 4 2 4 (3 0 .5 ) 243000? ? ? ?= 進水布置 直接使用管道進水，由 豎流式沉淀池來的進水管分成六 根支管，分別進入 六 組接觸氧化池，每一組采用四池串聯，池壁交錯開孔，在第四個池子末端設置出水槽。然后每個池子出水管匯流到直徑 200mm 的總管。 出水堰的設計 出水方式采用 薄壁溢流堰出水，集水槽寬為 ,深為 。 采用機械反應池，機械反應池借助攪拌槳的作用達到形成絮體的目的，其優點是能夠適應水量變化，水頭損失少，如配上無級變速傳動裝置，則更容易使反應狀態達到最佳。機械絮凝池是利用電機經減速裝置帶動攪拌器對水流進行攪拌，使水中的顆粒相互碰撞，完成絮凝。目前我國大多數的機械絮凝采用旋轉的方式，攪拌器采用槳板式，攪拌軸有水平式和垂直式兩種。本設計采用的是垂直軸機械反應池。 其結構見圖： 46 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 38 圖 46：垂直軸機械反應池結構圖 反應池容積 反 應 時間 取 t=20min, 設計 流量 Q=3000m179。 /d=125m179。 /h， 設為 兩組 ， Q1=Q/2=179。/h 總容積 V= Q1t/60=?20/60=21m179。 反應池尺寸確定 采用三格串聯，每池設置一臺攪拌機 每格容積 V/3=7m179。 則每個池平面尺寸為 2m?2m 則水深 H=7/（ 2?2） = 反應池超高取 ，則池總高 度為 反應池分格，中間設墻作為擋板，反應池分格隔墻上的過水孔道上下交錯布置。 葉輪直徑 葉輪直徑取格寬的 87％，其直徑為 2=1. 7m 漿板長度取 (漿板長度與葉輪直徑之比 ) 漿板寬度取 ,每根軸上漿板數設 8 塊，內、外側各 4 塊 旋轉漿板面積與絮凝池過水面積之比為： 8 2=19％ ,滿足10％ ～ 20％ 的要求 每塊漿板寬度為漿板長度的 ，滿足 1/10～ 1/15 的要求 葉輪槳板中心點旋轉半徑及轉速 葉 輪漿板中心點線速度采用： v1=,v2=， v3= m/s ， D= 第一格 n1= Dv?160 = ? ?? =后接沉淀池30003000后接沉淀池蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 39 第二格 n2=Dv?260= ? ??=第三格 n2=Dv?260= ? ??= 槳板旋轉功率計算 槳板寬長比 b/l=1,則 ? = K=gr2?= ??= 1? = Dv12 =2 ? =2? = Dv22 =2 ? =3? = rad/s N0=ykl 2? ( )4142 rr ? /408 式中 y— 每個葉輪上的槳板數目 l— 槳板長度 R2— 葉輪半徑， R2= r1— 葉輪半徑與槳板寬度之差 則第一格外側槳板旋轉功率 1N 39。 =4?56??179。?( )? /408= 第一格內側槳板旋轉功率 N1 =4?56??179。?( )/408= 第一格攪拌軸功率 N1= 1N 39。 + N1 =+= 第二格外側槳板旋轉功率 39。2N = 第二格內側槳板旋轉 軸功率 2N = 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 40 第二格攪拌軸功率 N2= 39。2N + 2N =+= 第 三 格外側槳板旋轉功率 39。2N = 第三 格內側槳板旋轉軸功率 2N = 第二格攪拌軸功率 N2= 39。2N + 2N =+= 算得，第三格攪拌軸功率為 N3= 配用電機功率 設三臺攪拌機合用一臺電動機，電動機總功率為 N=++=,取 傳動效率取 則 N=(? )= 投藥 藥劑采用硫酸鋁 Al2(SO4)3 18H2O,其 pH 適用范圍 69, 加藥車間設在反應池的旁邊，通過管道輸送到混凝池外的 藥劑注射器里。 進水布置 直接使用直徑 200mm 的主干管進水，到兩組池子中間分成 2根小干管，在小干管各設一個藥劑注射器投加絮凝劑，在池子的上端進水。 出水布置 在兩格反應池過后，設計了一個長 1m的過渡區，采用穿墻孔口與沉淀池相連， 每個空口長 ，寬 ,一共 20 個。 沉淀池尺寸確定 查閱《污水處理廠工藝設計手冊》 ,對于生物處理后的沉淀池 ,表面水力負荷 (m3 m2 h1 )之間，此設計取了 (m3 m2 h1 )，停留時間一般取 小時，本設計取 2小時。 (1)池子總表面積 A= max360039。Qq?=90m2 蘇州科技學院本科生畢業設計（論文） 41 式中 q’ — 水力負荷，取 (m3 m2 h1 ) Qmax— 最大設計流量， ,是設計流量的 倍 (2)沉淀池有效水深 h2=q’ t= = 式中 q’ — 水力負荷，取 (m3 m2 h1 ) t— 停留時間，取 2小時 (3)沉淀區有效容積 V1 V1=Qt 3600=252m3 (4)沉淀池長度 L L=vt 式中 v— 水平流速， mm/s；一般不大于 5mm/s，取 3mm/s。 L=vt =32= 22m (5)沉淀池的總寬度 b： b=A/L=90/22= (6)校核長寬比 L/b=22/=4 符合要求 (7)沉淀池的總高度 h： h=h1+h2+h3+h4 式中： h1— 沉淀池超高， m；取