畢業設計---某賓館中央空調設計-資料下載頁

【導讀】本次畢業課程設計的題目為“長春某賓館中央空調設計”。畢業設計是工科學校主要的教學環節之一。通過畢業設計，使學生了解建筑環境。同時，通過設計鞏固所學的理論知識和實際知識，并學習運用這些知識。然而隨著今年來隨著中國經濟的。增長和中國科學技術的發展，人們對于住宅和公共環境舒適性的要求的不斷提高。了不同的場合當中。入了大量的精力，使得空調的功能和空調系統的標準得到進一步的完善。節能，舒適的工作和生活環境中發揮了廣泛的作用。再者，在時代發展的進程中涌現出。活質量的必要手段。就建筑本身的空調設備使用而言，其性能的好壞，以及能耗等諸方。面的因素直接影響著經濟的支出或者收益。因此，我們必須重視空調系統的設計，在充。分發揮它的作用的前提下，同時達到最小能效比。為保證畢業設計是自己獨立完成，設計結束后，應上交有關電子文件。和太陽輻射作用，通過建筑圍護結構傳入室內的熱量形成的冷負荷。

　　

【正文】 編號、標注長度和風量。管段長度一般按兩個管件的中心線長度計算，不扣除管件本身的長度。 （ 2）確定風道內的合理風速 在輸送空氣量一定的情況下，增大流速可使風管斷面積減小，節省制作風管所消耗的材料、建設費用等降低；相反減小風速則可降低輸送空氣的動力消耗，節約空調系統的運行費用，降低氣流噪聲，但卻增加風管制作消耗的材料及建設費用。因此必須根據風管系統的建設費用、運行費用和氣流噪聲等因素進行技術經濟比較，確定合理的經濟流速。民用建筑空調系統風速的選用詳見《民用建筑空調設計》 【 4】 表 74，考慮不同噪聲要求下風管推薦風速詳見《民用建筑空調設計》 【 4】 表75。 （ 3）根據各風道的風量和選擇的流速確定各風管的斷面尺寸，計算沿程阻力和局部阻力。 根據初選的流速確定斷面尺寸時，應按上述的《民用建筑空調設計》 【 4】 表 7表72 的通風管道統一規格選取，然后按照實際流速計算沿程阻力和局部阻力。注意阻力計算應選擇最不利環路（即阻力最大的環路）進行。 （ 4）與最不利環路并聯的管路的阻力平衡計算。 為保證 各送、排風點達到預期的風量，必須進行阻力平衡計算。一般的空調系統要求并聯管路之間的不平衡率應不超過 15%。若超出上述規定，則應采取下面幾種方法使其阻力平衡。 ① 在風量不變的情況下，調整支管管徑。 方形風管的沿程阻力 Pa 式（ ） 式中 mP? —— 風管的摩擦阻力， Pa； ? —— 沿程摩擦阻力系數； ? —— 風管內空氣的平均流速 ,m/s； ? —— 空氣密度， Kg/m179。； l —— 風管長度， m； RS—— 風管的水力半徑， mm； RS=A/P 式中 A—— 風道的斷面面積，㎡； lRP Sm 24 1 2 ??? ??? 33 P—— 風道周長， m。 局部阻力一般按下式計算 式（ ） 式中 Z —— 局部阻力， Pa； ? —— 局部阻力系數； ? —— 與 ? 對應的風道斷面平均速度， m/s； 易知 ? ?51mPD?? ，又由 ? 知 ? ?41ZD? ，則總阻力 ? ? ? ?1 4 ~ 5nP D n? ? ?。于是有 式（ ） 式中 D? —— 調整后的管徑， mm； D —— 原設計管徑， mm； P?? —— 要求達到得支管阻力， Pa； P? —— 原設計支管阻力， Pa； 由于受風管的經濟流速范圍的限制，該法只能在一定范圍內進行調整，若仍不能滿足平衡要求，則應輔以閥門調節。 ② 在支管斷面尺寸不變的情況下，適當調整支管風量。 式（ ） 式中 L? —— 調整后的支管風量， m179。/h； L —— 原設計風管風量， m179。/h。 風管的風量增加不是無條件的，受多種因素制約，因此該法也只能在一定范圍內進行調整。此外，應注意到調整支管風量后，會引起干管風量、阻力發生變化，同時風機的風量、風壓也相應增加。 ③ 閥門調節 通過改變閥門開度，調整管道阻力，理論上最為簡單易行；但實際運行時，應進行調試，但調試工作復雜，否則難以達到預期的流量分配。 總之，前兩種方法在設計階段即可完成并聯管段阻力平衡，但只能在一定范圍內調整管路阻力，如不滿足平衡要求，則輔以閥門調節。第三個方法具有設計過程簡單 ，調整范圍大的優點，但實際運行調試工作量大。 （ 6） 計算系統總阻力 系統總阻力為最不利環路阻力加上空氣處理設備的阻力。 由《民用建筑空調設計》 【 4】 第 211 頁表 7— 5 中規定，當室內允許噪聲級 35~50dB時，主管風速 4~6m／ s，支管風速 2~3m／ s，新風入口風速 ／ s。 風管水利計算的目的就是確定風管的管徑，校核各并聯支路的水利平衡以及校核最22????Z39。39。 ?????????? PDD2139。39。 ???????????LL 34 不利環路的總阻力是否小于機組所提供的壓力。 下面以底層新風系統為例進行校核計算： 底層風管平面圖 管段 2：流量 M=4767Kg/h=179。/s，管長 L=，假定流速υ =5m/s，則風管面積f=㎡，根據《實用供熱空調設計手冊》 【 6】 第 567 頁表 “鋼板矩形風管計算表”初選風管尺寸為 500179。 500 ，則實際流速為υ =( 179。)=。 查計算表的 Rm=，則沿程阻力Δ Py=179。 =。 局部阻力：由υ =179。 178。/2=14Pa。 彎頭： 90176。方形 ? = 那么∑ ? =+0=，局部阻力Δ Pj=179。 14=； 管段 2總阻力Δ P=Δ Py+Δ Pj=+=. 其他管段計算方法與此相同，計算結果見附表 6風管水力計算表，二層、三層、四層、六層、七層風管布局一致，計算草圖如下圖： 35 四、五、六、七層風管平面圖 二、三層風管平面圖 其它 計算結果見附表 6風 管水力計算表 : 9. 水管水力計算 首先將各管段標號，選取最不利環路，根據流速范圍和比摩阻的范圍，由流量確定管徑，查《空氣調節設計手冊》 【 1】 ，再確定流速，比摩阻，動壓，從而由 Py=LR 算出沿程阻力，再根據管段上的局部構件確定局部阻力系數，從而算出 Pj=ξ Pd。沿程阻力損失與局部阻力損失之和即為管段的阻力損失。最不利環路的各管段阻力之和加上風機盤管的阻力即為該環路的總阻力損失。不平衡率不得大于 15%。否則需修改部分管徑或加閥門進行修正。 空調水系統的管路計算是 在已知水量和推薦流速下，確定水管管徑及水流阻力的。 水管管徑 d 由下式確定： 式（ ） 式中 wm —— 水流量， m179。/s； vmd w?4? 36 ? —— 水流速， m179。/s。 通常，水系統中管內流速按《民用建筑空調設計》 【 4】 表 83中的推薦值選用，經試算來確定其管徑，或按表《民用建筑空調設計》 【 4】 84根據流量確定管徑。 水管阻力計算 沿程阻力 水在管道內的沿程阻力： 式（ ） 式（ ） 式中 ?—— 摩擦阻力系數，無因次量； l —— 直管段長度， m； d —— 管道內徑， m； ? —— 水的密度； ? —— 水流速， m/s； R —— 單位長度沿程阻力，又稱比摩組， Pa/m。 冷水管采用鋼管或鍍鋅管時，比摩阻 R 一般 100~400 Pa/m，最常用的為 250Pa/m。摩擦阻力系數 ?與流體的性質、流態、流速、管徑大小、內表面的粗糙度有關。過渡區的 ?可按 Colebrook 公式計算： 式（ ） 式中 K —— 管內表面的當量絕對粗糙度， m；閉式系統 K =，開式系統K =，冷卻水水系統 K =； Re—— 雷諾數，； ? —— 運動粘度， m178。/s。 局部阻力 水流動時遇到彎頭，三通及其其它配件時，因摩擦及渦流耗能而產生的局部阻力計算公式為： 式（ ） 式中 ? —— 局部阻力系數， ? —— 水流速， m/s。 管道附件、配件的局部阻力 系數均由實驗方法取得。 ? 值與流體的性質、流速和配RldlH f ?? 2 2???22???dR????????? ???? ?? Re dK2 2????dH 37 件的有效通徑等因素有關。常用的水的路局部阻力系數見《臺佳中央空調設計選型手冊》； 水管總阻力 水 流動總阻力 (Pa)H 包括沿程阻力 fH 和局部阻力 dH ，即： 式（ ） 以底層水系統為例： 底層水管平面圖 管段 VG1：水流量 10733Kg/h，管長 L=5m。 查《簡明空調設計手冊》 【 5】 第 346 頁“水管摩擦阻力計算表”得：可選管徑 DN65，比摩阻 Rm=，流速υ =，動壓為 。則沿程阻力Δ Py=5179。=716Pa。 局部阻力：蝶閥：ζ =； 彎頭：普通， ? =； 分流三通（直通）： ? =1； 則∑ ? =++1=. 局部阻力Δ Pj=179。 =506Pa 管段 1總阻力Δ P=716+506=1221Pa. 其他管段計算方法與此相同，再此不一一舉例，計算結果見附表 7水管水力計算表。 二 ~七層水管 計算草圖如下： 2 2??????? RlHHH df 38 二 ~七層水管平面圖 39 冷凝水管路的設計計算 風機盤管、新風機組在運行過程中產生的冷凝水由冷凝水管排出。風機盤管的凝結水都是自流排出的 ,凝水盤很淺 ,排水余壓很小 ,因而要做好排水管的坡度 ,以防排水不暢凝水溢出 ,濕損吊頂裝修。排放凝結水的管路的系統設計中，應注意以下幾點： （ 1） 風機盤管凝結水盤的進水坡度不應小于 。其它水平支干管，沿水流方向，應保持不小于 的坡度，且不允許有積水部位； （ 2） 冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。采用聚乙烯塑料管時 ，一般可以不加防止二次結露的保溫層，但采用鍍鋅鋼管時應設置保溫層。 （ 3） 冷凝水管的公稱直徑 D（ mm） ,一般情況下可以按照機組的冷負荷 Q（ KW），按照下列數據近似選定冷凝水管的公稱直徑： Q≤ 7KW， DN=20mm。 Q=, DN=25mm。 Q=, DN=32mm。 Q=101176KW, DN=40mm。 Q=177598KW, DN=50mm。 Q=5991055KW, DN=80mm。 Q=10561512KW, DN=100mm。 Q=151312462KW, DN=125mm。 Q≥ 12462KW, DN=150mm. 本設計中冷凝管沿水流方向保持 ％的坡度，且保證沒有積水部位，就近排入衛生間地漏。冷凝水管采用聚氯乙烯塑料管，在實際應用過程中，若冷凝水盤處于機組的負壓段，凝水盤出口處應設置出口與大氣相通的水封，其高度比凝水盤處的負壓大 50％左右。連接到設備冷凝水管的尺寸由設備決定。一般情況下，每 1kw 的冷負荷每小時約產生 左右的冷凝水，在潛熱負荷較高的情況下，每 1kw 冷負荷約產生 的冷凝水。在本設計中，采用了根據機組的冷負荷，按上述（ 3）數據近似選定冷凝水的公稱直徑。本設計具體冷凝水管選擇詳見水系統圖。 40 10. 空調系統的全年運行調節分析 設計的空調系統都是以在冬夏季室外計算參數下，所求的最大冷、熱、濕負荷為依據而設定的系統。然而在實際的運行當中室外的溫度、濕度、風速等一系列的參數都是隨著季節或者不可預見氣象的變化而發生變化的。這就使得我們所取的室外計算參數偏離實際的室外參數。并且，一些主觀原因 ：比如室內人員增多或者減少；發熱設備的工作狀況的變化； 以及門窗的開啟等一系列的因素都會引起空調房間冷、熱、濕負荷的變化。因此，我們只有通過室內空調系統的 調節使得室內的空氣參數在一個相對穩定并且允許的范圍內變化。 由于不同房間的功能不同，這就使得在不同房間的空氣參數的波動范圍的不同。例如：在賓館的客房內我們對于室內的