六層辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-資料下載頁

【導(dǎo)讀】畢業(yè)設(shè)計(jì)。I. 目錄。畢業(yè)設(shè)計(jì)。II. 截面尺

　　

【正文】 墻自重 (做法：墻高 700mm,10mm 混凝土壓頂 ) k N / m 3 . 4 80 . 5 40 . 2 )2( 1 . 20 . 20 . 1255 . 50 . 70 . 2 4 ?????????? 恒載 21 2. 78 kN933 . 19 / 20. 5 )(93. 8 193. 4 8 ??????? 活載 =9= 標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載 15 4. 74 kN922 . 05 / 20. 5 )(93. 8 10. 5 )(92. 7 7 ??????? 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 =9= 基礎(chǔ)頂面恒載 72 . 83 kN0. 5)(92. 50. 5)(97. 17 ????? （ 4） B(C)軸縱向荷載計(jì)算 頂層柱：恒載 =梁自重 +板傳荷載? ? 32 ?????????? ??????????????????????? 活載 =板傳荷載 = 1 62 0 ???? 標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載 = ? ? kN151932 ?????????? ?????????????????????? 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 kN32. 0296161211. 52. 532 ?????????? ?????????????????? 基礎(chǔ)頂面恒載 73 . 15 kN0. 5)(92. 50. 5)(94. 93 ????? (5)框架在豎向荷載作用下的受荷總圖： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 圖 32 框架在豎向荷載作用下的受荷 我們分別計(jì)算以下三種情況的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值： (1)恒載作用下的內(nèi)力 (2)活載作用下的內(nèi)力(3)風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力。前兩種情況采用迭代法計(jì)算，后一種情況采用 D 值法計(jì)算。 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 恒載作用下迭代計(jì)算及最終桿端彎矩 畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 上柱 下柱 ` 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 由于框架結(jié)構(gòu)具有一定的合理破壞形式，我們?yōu)榱吮阌谑┕r(shí)混凝土的澆筑，我們需要對梁端彎矩進(jìn)行調(diào)整。對于恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 梁邊截面的彎矩值乘 以系數(shù)，跨中的彎矩乘以系數(shù) 。 活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活載 作用下最終桿端彎矩 畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 上柱0 0 0 0 下柱 ` 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 下柱 上柱 由于活載可能被布置在不利的位置，這樣得到的夸中彎矩較小，我們需要對跨中彎矩乘以一個增大系數(shù)： ，即我們需要對跨中彎矩進(jìn)行調(diào)幅。 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 (1)各柱點(diǎn)的剪力如下表所示： 層數(shù) D 值 A 剪力 A D 值 B 剪力 B D 值 C 剪力 C D 值 D 剪力 D ?D ?kW 6 25077 25077 11774 73700 11745 5 25077 25077 11774 73700 11745 4 25077 25077 11774 73700 11745 畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 3 25077 25077 11774 73700 11745 2 25077 25077 11774 73700 11745 1 7942 7942 4819 23522 5149 (2)層柱反彎點(diǎn)高度 A(D)軸柱反彎點(diǎn)位置 層高 h/m ?i 0y 1y 2y 3y y yh/m 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 B(C)軸柱反彎點(diǎn)位置 層高 h/m ?i 0y 1y 2y 3y y yh/m 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 （ 2） 各柱桿端彎矩及梁端彎矩 A、 D軸 層號 /kNVim m/kNM上c ? m/kNM下c ? 總bM 6 5 4 3 畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 2 1 B 軸 層號 /kNVim m/kNM上c ? m/kNM下c ? /kNMb左 /kNMb右 6 5 4 3 2 1 C 軸 層號 /kNVim m/kNMc上 ? m/kNMc下 ? /kNMb左 /kNMb右 6 5 4 3 2 1 (4)各柱軸力與剪力 層號 梁端剪力 /kN 柱軸力 /kN AB 跨 BC 跨 CD 跨 A 軸 B 軸 C 軸 D 軸 畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 6 5 4 3 2 1 注：剪力均為負(fù)方向；軸力壓力為正，拉力為負(fù)。 內(nèi)力組合 表 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合 (不考慮地震效應(yīng) ) 層 次 控制截面 不利內(nèi)力 恒載 活載 風(fēng)載 風(fēng)載 非地震組合 不利內(nèi)力 SGK SQK SWK(左 ) SWK(右 ) 恒+1.4活 恒+*活 恒 +風(fēng) (不利 ) 恒+ 風(fēng)(有利 ) 恒+(活 +風(fēng) )(不利 ) 恒+(活 +風(fēng) )(有利 ) +Mmax Mmax Vmax 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) A M 91 1 13 14 10 11 84 98 12 14 10 12 14 V 22 43. 334 350 275 272 22 22 329 327 284 281 278 C左 M 91 1 13 14 10 11 84 98 12 14 10 12 14 畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 續(xù)表 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合 (不考慮地震效應(yīng) ) V 228 43 1 1 334 350 275 272 229 227 329 327 284 281 35 M 17 34 3. 3 25 27 20 21 17 17 24 25 2 2 27 V 145 27 1 1 211 221 172 175 143 147 205 209 177 179 22 M 91 18 5 5 13 14 10 11 84 98 12 14 10 12 14 V 145 27 1 1 211 221 175 172 147 143 209 205 179 177 22 MAC 300 74 1 1 451 479 359 372 298 302 440 443 380 383 47 MCD 97 18 0 0 141 147 115 115 97 97 138 138 119 119 14 M 15 30 14 1 22 23 17 20 13 17 20 24 17 23 V 183 35. 2. 279 281 215 223 179 187 270 277 224 1 30 我們在計(jì)算混凝土框架結(jié)構(gòu)處于豎向荷載作 用下的內(nèi)力時(shí)要采用分層法，假設(shè)沒有位移，忽略其他各層梁內(nèi)力的影響，并進(jìn)行系數(shù)修正；框架結(jié)構(gòu)在水平力作用下的內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法。 框架柱截面設(shè)計(jì) (3軸 ) 混凝土選用 C40， 2/ mmNfc ? ， 2/ mmNft ? ， 2c /32500 mmNE ? 鋼筋選用： HRB400， 2/360 mmNfy ? ， 2/400 mmNfyk ? ?b? （ 1） 最不利內(nèi)力組合選取 對稱配筋， 0h =50035=475mm； bcb bhf ?? 01N ? =500475= 六層： N bN ，大偏壓。選用 M 大， N 小的組合，最不利組合為 ??? ? ????? ? ?? kNN kNMkNN kNM 或 五層：因?yàn)?N bN ，屬于大偏，選用 M 大， N 小的組合，最不利組合為 畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 ??? ? ????? ? ?? kNN kNMkNN kNM 或 四層： N bN ，大偏壓。選用 M 大， N 小的組合，最不利組合為 ??? ? ????? ? ??? kNN kNMkNN kNM 或 三層： N bN ，大偏壓。選用 M 大， N 小的組合，最不利組合為 ??? ? ????? ? ?? kNN kNMkNN kNM 或 二層：對于可變荷載控制的基本組合中的 minM ， N bN ，小偏壓。選用 M 大， N 大的組合，最不利組合為 ??? ? ????? ? ??? kNN kNMkNN kNM 或 對于其他幾項(xiàng)組合， NNb，大偏壓，選 M 大 N 小的組合，最不利組合為 ??? ? ????? ? ?? kNN kNMkNN kNM 或 一層： NNb，大偏壓。選用 M 大， N 小的組合，最不利組合為 ?