連續(xù)鋼構(gòu)橋優(yōu)秀畢業(yè)設(shè)計-資料下載頁

【導(dǎo)讀】：+欄桿+人行道+8m行車道+2人行道+欄桿+;：月平均氣溫最高為35度，最低為5度。該該橋位于山區(qū)，為800KPa，下一層為中風(fēng)化砂巖，承載能力為3100KPa;全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀以及與環(huán)境的協(xié)調(diào)。其中以安全、經(jīng)濟(jì)最為關(guān)鍵，最終確定。方案一：簡支梁橋，橋跨布置為7×20m空心板簡支體系。本次設(shè)計選取第一、三、四方案進(jìn)行詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比選。本方案主梁采用單箱單室變高度箱梁，箱梁頂板寬，底板寬7m。本方案下部斜腿采用實心墩。連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)輕盈、適應(yīng)性強(qiáng)、行車舒適性較好，養(yǎng)護(hù)工程量小；連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性高；連續(xù)剛構(gòu)橋構(gòu)造簡單，線型流暢，整個橋型輕盈美觀，與地形極為相符，近幾建造連續(xù)剛構(gòu)橋較多，施工技術(shù)可靠，安全性較高。主橋的橋型結(jié)構(gòu)簡支梁橋連續(xù)剛構(gòu)斜腿剛構(gòu)mmm. 及輕型式橋臺和交接墩。

　　

【正文】 F2 2 16 0 F3 2 18 0 T1 2 8 T2 2 10 T3 2 12 W1 2 4 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設(shè)計 37 W2 2 6 每束平均值 表 跨中 26截面 1s? 與 2s? 計算表 項目 鋼束 編號 數(shù)量 /束 X / m ? / rad ? k 1s? / MPa 2s? / MPa Z1 2 9 Z2 2 7 Z3 2 5 Z4 2 3 每束平均值 表 1/2 邊跨 44截面 1s? 與 2s? 計算表 項目 鋼束 編號 數(shù)量 /束 X / m ? / rad ? k 1s? / MPa 2s? / MPa F1 2 4 F2 2 6 F3 2 8 T2 2 0 每束平均值 表 1/4 中 31跨 44截面 1s? 與 2s? 計算表 項目 鋼束 編號 數(shù)量 /束 X / m ? / rad ? k 1s? / MPa 2s? / MPa F1 2 4 F2 2 6 魏民： 團(tuán)結(jié)橋設(shè)計 38 F3 2 8 T2 2 0 每束平均值 注：以上表格只是寫出幾項主要數(shù)據(jù)，計算 1s? 時，我是將直線段和橫豎彎分開計算的， x 的具體分段和相關(guān)計算在 Excel 表中完成的。 3） 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 4s? （ 分批張拉損失） 如表 所示 。 按簡化公式進(jìn)行計算： pcEPl am ?? ????? 2 14 式（ ）pc?? 在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；)1( npnPpc weAmN ???? ， pllc o nP AN ???? )( 21 ??? 式中piinn eyyI ?? ，其中? pe 合力 PN 至凈截面重心軸之間的距離 m為分批張拉的預(yù)應(yīng)力批數(shù) EPa 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比 45 ???? CPEP EEa 表 預(yù)應(yīng)力分批張拉損失 截面 根部截面 36 束號 m1 Np F1 1 0 F2 3 0 F3 5 0 T1 11 T2 9 T3 7 W1 15 W2 13 2L? pc?? 4l?1l?2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設(shè)計 39 截面 跨中截面 26 束號 m1 Np Z1 7 Z2 5 Z3 3 Z4 1 截面 1/2 邊跨截面 44 束號 m1 Np F1 1 F2 3 F3 5 T2 9 截面 1/4 中跨截面 31 束號 m1 Np F1 1 F2 3 F3 5 T2 9 得： 根部截面 36 4l? = 跨中截面 26 4l? = 1/2 邊跨截面 44 4l? = 1/4 中跨截面 31 4l? = 2L? pc?? 4l?1l?2L? pc?? 4l?1l?2L? pc?? 4l?1l?魏民： 團(tuán)結(jié)橋設(shè)計 40 4 ） 鋼筋應(yīng)力松弛損失 5l? 如表 所示 pepkpel f ????? ????? )(5 式（ ） 式中： ? 超張拉系數(shù) ,取 。 ? 鋼筋松弛系數(shù)，取 。 pe? 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力， 421 lllc o npe ????? ???? 。 注意 ： 當(dāng) ?pkpe f? 時，應(yīng)力松弛損失取為 0。 表 鋼筋應(yīng)力松弛損失 5l? 截面 根部截面 36 束號 F1 0 F2 0 F3 0 T1 T2 T3 W1 W2 截面 跨 中截面 26 束號 Z1 Z2 Z3 Z4 截面 1/2 邊跨截面 44 束號 T5 T6 1l? 2L? 4l? pe? pkpe f/? 5l?1l? 2L? 4l? pe? pkpe f/? 5l?1l? 2L? 4l? pe? pkpe f/? 5l?2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設(shè)計 41 F1 F2 截面 1/4 中跨截面 44 束號 T5 T6 F1 F2 得： 根部截面 36 5l? = 跨中截面 26 5l? = 1/2 邊跨截面 44 5l? = 1/4 中跨截面 44 5l? = 5. 混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失 6l? 如表 所示 ? ?PSPCEPcsPl ttattE ?? ???? 151 ),(),( 006 ? ?? 式（ ） pnGKipnnPnPPC eIMyeINAN ????? nnpsPS AIiie /1 222 ??? ，? pc? —構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)（ MPa ），應(yīng)按《預(yù)規(guī)》 JTG D622021 第 條和第 條規(guī)定計算。此時，預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固時（第一批）的損失， pc? 不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 39。cuf 的 倍。計算 pc? 時，可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響； pE —預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。取 195GPa； EP? —預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ? —構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； A—構(gòu)件截面面積，對先張法構(gòu)件， 0AA? ；對后張法構(gòu)件， nAA? 。此處， 0A 為換算截面， nA 為凈截面； i —截面回轉(zhuǎn)半徑， 2 Ii A? ，先張法構(gòu)件取 0II? ， 0AA? ；后張法構(gòu)件取 nII? ， nAA? ，1l? 2L? 4l? pe? pkpe f/? 5l?魏民： 團(tuán)結(jié)橋設(shè)計 42 此處， 0I 和 nI 分別為換算截面慣性矩和凈截面慣性矩； pe —構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； pse —構(gòu)件受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距離； 0(, )cs tt? —預(yù)應(yīng) 力鋼筋傳力錨固齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t 時的混凝土收縮應(yīng)變，其終極值 0( , )cs utt? 可按《預(yù)規(guī)》 JTG D622021 表 取用。 0(, )tt? —加載齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t 時的徐變系數(shù)，其終極值 0( , )utt? 可按《預(yù)規(guī)》 JTG D622021 表 取用。 徐變系數(shù) 0( , )utt? 和收縮應(yīng)變值 0( , )cs utt? 的計算構(gòu)件理論厚度 h = uAh2 式（ ） 式中： Ah—主梁混凝土截面面積； u—與大氣接觸的截面周邊長度。 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為 80％條件下完成，受荷時混凝土齡期為 28天， d28?? 。 經(jīng) CAD 查得，各截面的厚度計算見下表 表 各截面的厚度 截面 hA (mm2) μ(mm) h=2A/μ(mm) 根部截面 36 6517600 跨中截面 26 3618900 1/2 邊跨截面 44 4327000 1/4 中跨截面 31 4327000 據(jù)厚度 h 查表：在兩個范圍之間采用直線內(nèi) 插得到： 根部截面 36截面 ),( 0 ?ttCS? ； ),( 0 ?tt? ； ),( 0 ?，tt? 跨中截面 26截面的 ),( 0 ?ttCS? ； ),( 0 ?tt? ； ),( 0 ?，tt? 1/2 邊跨截面 44截面的 ),( 0 ?ttCS? ； ),( 0 ?tt? ； ),( 0 ?，tt? 1/4 中跨截面 44截面的 ),( 0 ?ttCS? ； ),( 0 ?tt? ； ),( 0 ?，tt? 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設(shè)計 43 混凝土收縮、徐變損失的計算 如表 所示 表 混凝土收縮、徐變損失 截面 根部截面 36 跨中截面 26 1/2 邊跨截面 44 1/4 中跨截面 31 預(yù)應(yīng)力損失組合 對于后張法構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力損失包括兩類，第一類為傳力錨固時的損失，也稱這第一批損失 ?l? ；第二類為傳力錨固后的損失，也稱為第二批損失 ??l? 。其中421 llll ???? ???? ， 65 lll ??? ???? 。 上述各項預(yù)應(yīng)力損失組合情況 如 表 所示 表 各項預(yù)應(yīng)力損失組合 截面 36 26 44 31 ? PC? 6L?ps? PN pne2L? 4l? 5l? 6L?1l? ?l? ??l?魏民： 團(tuán)結(jié)橋設(shè)計 44 第 6 章 結(jié)構(gòu)驗算 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗算 正截面抗裂性驗算以截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)該滿足： ?? pcst ?? 式（ ） st? 為在短期荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： nndst yIM?? 式（ ） pc? 為截面受拉區(qū)的有效預(yù)壓應(yīng)力： nn pnPnPpc yI eNAN ??? 式（ ） pllc o nppcP AAN )( ??? ???? ???? 式（ ） （ 1）根部截面 36： memymAmI pnnnn 0 .5 7,0 .8 7,6 .5 2,3 .9 9 6 24 ???? MP aKP ayIM nn dst 25. 624 483 .9 ?????? kNAN ppcP 3 4 3 8 7 . 8 8 81 0 0 0/139192)1 0 6 . 4 8 51 3 9 5( ?????? ? MP ayI eNAN nn pnPnPpc ) 1(34 38 88 ???????? ? 即： 0 2 . .3 ?????? M P apcst ?? 計算結(jié)果表明： 36正截面抗裂性滿足要求。 （ 2） 跨中截面 26： memymAmI pnnnn 0 . 4 1 4,3 . 6 1 8,0 . 3 0 8 24 ???? MP aKP ayIM nn dst ?????? kNAN ppcP 2 7 3 4 1 . 9 11000/152139)1 0 0 .8 9 21395( ?????? ? MP ayI eNAN nn pnPnPpc ) 1( ???????? ? 即： 0 1 0 . 6 5 .5 2 89 . ?????? M P apcst ?? 計算結(jié)果表明： 26正截面抗裂性滿足要求。 （ 3） 1/2 邊跨截面 44： memymAmI pnnnn 0 .2 4 4,0 .4 4 4,4 .3 2 7,0 .7 5 24 ???? 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設(shè)計 45 MP aKP ayIM nn dst 816 38 . 67 .02 ??????