14樓外架施工方案-資料下載頁

【導讀】宏康陽光城1#2#3#樓外腳手架施工方案。陜西龍海工程建設有限公司1. 合同名稱編號簽訂日期。施工組織設計編制單位編制日期。宏康陽光城1＃2＃3＃樓施工組織設計項目技術組。圖紙類別圖紙編號設計號出圖日期。建筑施工現場用電安全規范GB50194-93. 混凝土結構工程施工及驗收規范GB50240-20xx. 鋼筋焊接及驗收規程JGJ18-20xx. 鋼筋滾軋直螺紋接頭技術規程JX08-20xx

　　

【正文】 龍海工程建設有限公司 35 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : M=179。 (179。 )179。 +179。 179。 = =179。 106/= 大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下 : 集中荷載最大撓度計算公式如下 : 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=179。 179。 (100179。 179。 105179。 )= 集中荷載標準值 P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=179。 179。 (100179。 179。 105179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 36 扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范 ): R ≤ Rc 其中： Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 R=179。 +179。 +179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 時 ,試驗表明 :單扣件在 12kN 的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 。 腳手架荷載 標準值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為 NG1 = 179。 = (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為 NG2 = 179。 2179。 179。 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為 NG3 = 179。 179。 2/2= 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 37 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 = 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按 一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 179。 2179。 179。 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB5000920xx)的規定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB5000920xx)的規定采用： Uz = Us —— 風荷載體型系數： Us = 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 179。 179。 179。 = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 179。 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW = 179。 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 38 立桿的穩定性計算 : ,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； —— 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計 值， N=； —— 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 39 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定； u = A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )， W=； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩， MW = ； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 [f],滿足要求 ! 最大搭設高度的計算 : 不考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力， NG2K = ； NQ —— 活荷載標準值， NQ = ； gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值， gk = ； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 米。 腳手架搭設高度 Hs 等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50 米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 米。 考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 40 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力， NG2K = ； NQ —— 活荷載標準值， NQ = ； gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值， gk = ； Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩， Mwk = ； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 米。 連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： Nlw = 179。 wk 179。 Aw wk —— 風荷載基本風壓標準值， wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積， Aw = 179。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN)； No = 經計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l/i=結果查表得到 =； A = ； [f] = 。 經過計算得到 Nf = NfNl，連墻件的設計計算滿足要求 ! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = ，所以采用雙扣件連接。 宏康陽光 城 123樓 外 腳手 架施工方案 陜西龍海工程建設有限公司 41 連墻件扣件連接示意圖 立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)， p = N/A； p = N —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)； N = A —— 基礎底面面積 (m2)； A = fg —— 地基承載力設計值 (N/mm2)； fg = 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc 179。 fgk 其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數； kc = fgk —— 地基承載力標準值； fgk = 地基承載力的計算滿足要求 ! 10 附圖：