道路橋梁專業橋梁設計畢業論文-wenkub.com

　 　

【正文】 ，符合規范要求。 樁嵌入震旦紀礫質石灰巖中嵌固深度的校核：根據《公路橋涵地基與基礎設計規范》，圓形樁式中：——在基巖頂面處的彎矩。；，取1；按《公預規范》設受壓區高度與直徑的比值，自《公預規范》，；；；；自《公預規范》公式（）：接近于（ %，在2%之內）受壓區高度與直徑的比值可行。樁視為一端固定一端鉸支。）圖 48 樁身壓應力分布圖(3)樁身剪力式中無量綱系數，可由表格查得，為換算深度。最大沖刷線以下深度處樁身截面上的彎矩與水平壓應力的計算已知作用于最大沖刷線處樁頂上的外力為：；(1)樁身彎矩 ：式中的無量綱系數，可由表格查得，計算見表 45，樁身彎矩分布如圖 47。則最大沖刷線以下深度為：樁自重每延米(已扣除浮力)樁底最大垂直力：樁嵌入巖層部分的橫截面周長： 樁底截面面積：設計任務書統計了巖石極限抗壓強度為，樁嵌入巖層查《公路橋涵地基與基礎設計規范》，故設計的樁滿足要求。 荷載計算每一根樁承受的荷載：(1)一孔恒載反力：(2)蓋梁恒重反力：(3)系梁恒重反力：(4)一根墩柱恒重：作用于樁頂恒載反力：(5)低水位以下灌注樁每延米自重：低水位以上灌注樁每延米自重：(6)可變荷載反力——水平地震荷載板式橡膠支座的梁橋，在全聯均采用同類型板式橡膠支座或橋面連續、順橋向具有足夠強度的抗震聯結措施的時候可按公式計算上部結構對板式橡膠支座頂面產生的水平地震荷載：式中：——第i號墩組合抗推剛度。涉及到恒載與地震荷載的組合。故嵌固深度滿足設計要求。，符合規定。驗算最大彎矩距最大沖刷線深處的截面強度，該處的內力值為：已知柱頂用C30混凝土，%配置，則：擬選用16根直徑25的HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率，符合《公預規》、。表 43 樁身剪力計算（單位：）圖 44 樁身剪力分布圖 樁身截面配筋與承載力驗算確定最大彎矩位置由圖 43和圖 42可知最大彎矩位置，但不精確，故確定最大彎矩位置如下：根據樁身最大彎矩截面處其剪力為0 ，即，查《墩臺》課本附表13，樁的計算長度的確定：樁底置于巖石地基，并嵌入巖層一米，故樁的此處截面可視為固定端。計算見下表，樁身的水平壓應力分布見圖 43。同理，可計算其它樁均滿足要求。,樁長（以6 樁為例）。樁身混凝土受壓彈性模量。101第4章 鉆孔灌注樁的計算第4章 鉆孔灌注樁的計算 作用效應基本組合下鉆孔樁的計算承載能力極限狀態時，永久作用設計值效應與可變作用設計值效應的組合。按《公預規范》設受壓區高度與直徑的比值，自《公預規范》，；；；；自《公預規范》公式（）：接近于（ %，在2%之內）受壓區高度與直徑的比值可行。 74第3章 雙柱式橋墩的計算第3章 雙柱式橋墩的計算 墩柱的一般尺寸 如圖：圖 31 墩柱一般尺寸（尺寸單位：cm） 荷載計算 恒載計算：上部構造恒載： 1（5）梁：2（4）梁：3 梁：一孔重：蓋梁自重半根蓋梁自重：橫系梁重圖 32 系梁一般尺寸（尺寸單位：m）橫系梁在低水位下,故應計浮重度圖 33（標高單位：m）墩柱自重（以6墩為例）作用于墩柱底面的恒載垂直力： 汽車荷載計算：公路Ⅰ級(1)單孔荷載單列車時：圖 34（尺寸單位：m）(2)雙孔荷載單列車時圖 31（尺寸單位：m）人群荷載(1)單孔行人（單側）(2)雙孔行人（單側）汽車荷載中雙孔荷載產生支點處最大反力值，即產生最大墩柱垂直力；汽車荷載中單孔荷載產生最大偏心彎矩，即產生最大墩柱底彎矩。恒載產生轉角車道均布荷載產生轉角：（ ）車道集中荷載產生轉角：人群荷載產生轉角： 所以，轉角=+++=支座的平均壓縮變形，取．故：滿足《預規》≤≤。故，取制動力為。對橡膠板應滿足：若選定支座平面尺寸：，采用中間層橡膠片的厚度：則：支座的平面形狀系數：，故：，滿足《預規》。(3)連接桿（筋）錨固長度的計算連接筋埋入主梁內的錨固長度為式中：——連接筋所承受的最大拉力； ——連接筋周長， ——鋼筋與混凝土黏著強度，取，即。設有板式橡膠支座的簡支梁剛性墩臺，按單跨兩端的板式橡膠支座的抗推剛度分配制動力。C30混凝土——形狀換算系數——受力換算系數——樁間的相互影響系數（樁間凈距）故取故：樁變形系數：地面線以下范圍內有一層土，為砂加卵石。這些縱向里在各連接桿中的分配，使與支座形式有密切關系的。鑒于連接桿自身恒載很小，且連接桿鋼筋有防銹層、軟墊層包纏，它和混凝土楔塊間有空隙，作用其上的二期恒載與輪壓并不直接作用在連接鋼筋上，而是通過現澆的混凝土楔塊傳遞到主梁上。為了使橋面平整、美觀，以混凝土橋面上鋪一層3cm左右的瀝青混凝土面層做磨耗層，可使假縫處產生的裂縫不致明顯地反映到面層上，還可以提高橋面的使用質量。柔性墊層具有良好的防腐蝕性能，并使鋼筋于混凝土隔開，鋼筋不承受局部輪重的壓力。承載能力驗算:承載能力滿足要求。應設置予拱度應設置預拱度，預拱度值按結構自重和可變荷載頻遇值計算的長期撓度值之和采用。 持久狀況正常使用極限狀態下撓度驗算按《公預規》，計算開裂構件等效截面的抗彎剛度；式中：——開裂彎矩， ，為混凝土軸心抗拉強度標準值全截面換算截面重心離梁頂距離圖 223 (尺寸單位：mm)鋼筋與混凝土彈性模量之比為：全截面換算截面重心離梁頂距離全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心軸的面積矩為：全截面換算截面對重心軸慣性矩為；全截面換算截面抗裂邊緣彈性抵抗矩為：構件受拉區混凝土塑性影響系數為：——開裂截面的抗彎剛度，混凝土的彈性模量。(8)構件腹板寬度變化處8—8截面①選定斜截面頂端位置構件腹板寬度變化處截面的橫坐標x=77502130=5620mm正截面(構件腹板寬度變化處)有效高度現取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復核A處正截面上的剪力及相應的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為632和225)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復核的截面為圖 222中所示斜截面（虛線表示），斜角斜截面內縱向受拉主筋有432（2N1和2N2），相應的主筋配筋率為：箍筋配筋率（Sv=200mm）與斜截面相交的彎起筋（按不利情況考慮） 2N3(232) 2N4(225) 圖 222 (尺寸單位：mm)將以上代入公式，則得到斜截面抗剪強度為：故構件腹板寬度變化處8—8截面處的斜截面抗剪強度滿足設計要求。(5)受拉區彎起鋼筋彎起點處5—5截面①選定斜截面頂端位置第四排縱筋起彎點處截面的橫坐標x==正截面(第四排縱筋起彎點處)有效高度現取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復核A處正截面上的剪力及相應的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為632和632)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復核的截面為圖 219中所示斜截面（虛線表示），斜角：圖 219 (尺寸單位：mm)斜截面內縱向受拉主筋有232（2N1），232（2N2），232（2N3）和225（2N4），相應的主筋配筋率為 。斜截面抗剪承載能力驗算按《公路規》，斜截面抗剪強度驗算位置為：①距支座中心h/2處截面；②受拉區彎起鋼筋彎起點處截面；③箍筋數量或間距改變處的截面；④構件腹板寬度變化處的截面；據此，斜截面抗剪強度的驗算截面如圖 214圖 214 (尺寸單位：mm)按《公預規》：受彎構件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：式中：——斜截面內混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN）；——箍筋的配筋率，；——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（KN）；——斜截面內在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（）(1)復核距支座中心h/2處1—1截面①選定斜截面頂端位置距支座中心h/2處截面的橫坐標x=7750650=7100mm正截面(距支座中心h/2處)有效高度現取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復核A處正截面上的剪力及相應的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為432)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復核的截面為圖 215中所示斜截面（虛線表示），斜角斜截面內縱向受拉主筋有232（2N1），（腹板變截面），相應的主筋配筋率為 ：箍筋配筋率（取最不利計算Sv=200mm）與斜截面相交的彎起筋：2N2(232)，2N3(232)圖 215 (尺寸單位：mm)將以上代入公式，則得到斜截面抗剪強度為：故距支座中心為h/2處的斜截面抗剪強度滿足設計要求。彎矩包絡圖是延長度的截面上荷載效應的分布圖，其縱坐標表示該截面上作用的做大計算彎矩。第四排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起225鋼筋，提供的。第二排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起的232鋼筋提供的。在支承截面處自支座中心至一倍梁高的范圍內取。(2)設計剪力圖分配支點剪力組合設計值：跨中剪力組合設計值：符合《規范》（）條件時，可以不驗算抗剪承載力（即混凝土可以抗剪，僅需配構造箍筋）。T梁斜截面抗剪強度核算與配筋由表216知，支點剪力效應以2號梁為最大，為偏安全設計，采用2號梁數值，跨中剪力效應以1號梁最大，采用1號梁的數值。截面最小寬度。滿足要求。主梁尺寸圖如圖 212。=人群荷載作用如圖 211，計算結果如表 215所示。梁端剪力效應計算：主梁上因其縱向位置不同，就有不同的橫向分布系數，故：1號梁距支點截面x處的產生的支點剪力效應：令導數為零，求最大支點剪力效應的距支點截面的距離x：求得：解得：2號梁距支點截面x處的產生的支點剪力效應：顯然，時，產生的支點剪力效應最大。(5)活載剪力的計算：①跨中剪力的計算： 表 212 汽車荷載產生跨中剪力（KN）注：公路Ⅰ級：剪力計算時，按照《橋規》。簡支梁的自振頻率：②沖擊系數的計算當時：(2)汽車荷載折減系數：查《通用規范》——5橫向折減系數：（雙向兩車道）縱向折減系數：（計算跨徑小于150m）人群荷載：查《通用規范》=178。圖 26 各主梁跨中截面荷載橫向分布系數計算（尺寸單位：cm）按《橋規》。 主梁的計算 上部結構橫斷面布置草圖：圖 21 主梁橫斷面（尺寸單位：cm）圖 22 主梁縱斷面(尺寸單位：cm) 主梁的荷載橫向分布系數跨中荷載橫向分布系數（按G—M法）(1)主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面重心位置：平均板厚：圖 23 等效主梁截面尺寸(尺寸單位：cm)T形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即： 式中： ——為矩形截面抗扭剛度系數（查表）； ——為相應各矩形的寬度與厚度。②預制的裝配式梁橋與整體式梁橋相比，具有下述優點：Ⅰ、梁橋構件的型式和尺寸趨于標準化，有利于大規模工業化制造；Ⅱ、在工廠或預制廠內集中管理進行工業化預制生產，可充分采用先進的半自動或自動化、機械化的施工技術，以節省勞動力和降低勞動強度，提高工程質量和勞動生產率，從而顯著降低工程造價；Ⅲ、構件的制造不受季節性影響，并且上、下部構造也可同時施工，大大加快橋梁的建造速度，縮短工期；Ⅳ、能節省大量支架、模板等的材料消耗。由于在構件與構件之間存在拼接縱縫，例如，簡支T型梁之間的橫隔板接頭，施工時需搭設吊架才能操作，故比較麻煩；顯然，拼接構件的整體工作性能就不如就地澆筑法。②預制安裝法當同類橋梁跨數較多、橋墩又較高、河水