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【正文】 第 i 樓層的彈性等效側向剛度 ni j ij=i20 /D G h? ? （ ） 第 i 層對應于水平地震作用標準值的剪力 nEki jj=iVG?? ? （ ） 表 各層剛重比和剪重比 層 i mh（ ） i kN/mD（ ） iikNDh（ ） EK kNiV（ ） njj=i kNG?（ ） iinjj=iDhG? EKnjj=iiVG? 7 1182630 4612257 6 1182630 4612257 5 1182630 4612257 4 1182630 4612257 3 1182630 4612257 2 1182630 4612257 1 785060 3925300 由 表 可見，各層的剛重比 ni i jj=i/Dh G?均大于 20，不必考慮重力二階效應；各層的剪重比 nEK jj=i/iVG?均大于 ，滿足剪重比的要求。 表 能量法計算結構基本周期列表 層次 iG? i kNG（ ） kN/ mD?（ ） i m?（ ） iiG? 2iiG? 7 1182630 6 1182630 5 1182630 4 1182630 3 1182630 2 1182630 1 785060 ? 將數字帶入上述計算公式得： 38 1 9 7 0 1 . 7 8= 2 3 . 1 4 0 . 6 = 0 . 6 7 9 s9 . 8 3 0 4 7 1 . 7T ?? ? （ 3） 多遇水平地震作用計算 由于該工程所在地區抗震設防烈度為 7 度，場地土為 Ⅱ 類，設計地震分組為第一組，查表得： max=? g= e q E0 . 8 5 = 0 . 8 5 1 0 5 4 0 3 . 6 8 = 8 9 5 9 3 . 1 3 k NGG?? 由于 gT ＜ 1T ＜ 5 1T ，故 g1 2 m ax1= TT ?? ? ?（ ） （ ） 式中 ?—— 衰減指數，在 gT ＜ 1T ＜ 51T 的區間取 ； 2? —— 阻尼調整系數，建筑結構的阻尼比應取 ，相應的 2? =。 39。 = 梁 39。 39。 = 39。 39。 11= 11 .4 9 7. 5 0. 6 8 + 11 .4 9 8. 1 0. 6 102211 + 4 + 102211 + 8 + 12221 + 2 = 2G ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?墻 （ ） （ ）（ ） （ ）（ ） （ ）（ ） 39。 6 . 6 7 ( 7 0 . 5 1 7 . 1 ) 2 1 1 6 8 . 5 8 k NG g l? ? ? ? ? ?女 兒 墻女 兒 墻 屋面板結構層及構造層自重標準值： 39。 表 B 軸框架柱反彎點位置 層號 /mh i? 0y 1y 2y 3y y /yhm 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 表 C 軸框架柱反彎點位置 層號 /mh i? 0y 1y 2y 3y y /yhm 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算，計算過程如 表 、 、 和 所示 ： im= (1 )cM V y h??上 （ ） im=cM V y h?下 （ ） 33 表 D 軸框架柱反彎點位置 層號 /mh i? 0y 1y 2y 3y y /yhm 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 E 軸框架柱反彎點位置 層號 /mh i? 0y 1y 2y 3y y /yhm 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 中梁 b+1b bb= + jjcjciM M Mii左下左 上左 右 （ + ） （ ） b+1b bb= + jjcj ciM M Mii右下右 上左 右 （ + ） （ ） 邊梁 +1b = jjcjcM M M下總 上+ （ ） 表 風荷載作用下 B 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層號 i(kN)V D? imD im/DD? im/kNV yh cM上 cM下 bM總 7 118263 19187 6 118263 19187 5 118263 19187 4 118263 19187 3 118263 19187 2 118263 19187 1 78506 15863 34 表 風荷載作用下 C 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層 i(kN)V D? imD imDD? im/kNV yh cM上 cM下 bM總 左 bM總 右 7 118263 38766 6 118263 38766 5 118263 38766 4 118263 38766 3 118263 38766 2 118263 38766 1 78506 22955 表 風荷載作用下 D 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層 i(kN)V D? imD imDD? im/kNV yh cM上 cM下 bM總 左 bM總 右 7 118263 39355 6 118263 39355 5 118263 39355 4 118263 39355 3 118263 39355 2 118263 39355 1 78506 23141 表 風荷載作用下 E 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層號 i(kN)V D? imD im/DD? im/kNV yh cM上 cM下 bM總 7 118263 20955 6 118263 20955 5 118263 20955 4 118263 20955 3 118263 20955 2 118263 20955 1 78506 16547 框架柱軸力與梁端剪力的計算結果見 表 ： 35 表 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 層號 梁端剪力（ kN ） 柱軸力（ kN ） BC 跨 bBCV CD 跨 bCDV DE 跨 bDEV B 軸 C 軸 D 軸 E 軸 cBN bBCbCDVV? cCN bCDbDEVV? cDN cEN 7 6 5 4 3 2 1 水平地震作用計算 該建筑物的高度為 ＜ 40m，以剪切變形為主，且質量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。其步驟為： 1） 求各柱反彎點處的剪力值； 2） 求各柱反彎點高度； 3） 求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩； 4） 求各柱的軸力和梁剪力。 將固端彎矩填入表 和 后， 即可進行彎矩二次分配法的運算，最后可得各桿端的彎矩。因此可將彎矩分配法的循環次數簡化到一次分配、一次傳遞、再一次 分配。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為 1/1886，滿足 要求 ： 1/1886＜ 1/550 框架抗側剛度足夠。 14 表 橫向底層 D 值的計算 構件名稱 bc= ii i? ? c = 2 ii? ???? cc 212= k N mDih? （ / ） B 軸柱 = 15863 C 軸柱 =? 22955 D 軸柱 =? 23141 E 軸柱 = 16547 =78506kN / mD? 第一層的層間側移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側移值的頂點側移值，各層樓板標高處的側移值是該層以下各層層間側移之和。 圖 板傳荷載示意圖 屋面板傳給梁的荷載： 恒載： （ 12 + ） 2=活載： （ 12 + ） 2=樓面板傳給梁的荷載： 恒載： （ 12 + ） 2=活載： （ 12 + ） 2=梁自重標準值： BC 軸間框架梁均布荷載為：屋面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+= 活載 =板傳荷載 = 樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 +內墻自重 =++ = 活載 =板傳荷載 =（ 2） CD 軸間框架梁 9 屋面板傳給梁的荷載： 恒載： 3/25/82=活載： 3/25/82=樓面板傳給梁的荷載： 恒載： 3/25/82=活載： 3/25/82=梁自重標準值： CD 軸間框架梁均布荷載為：屋面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+= 活載 =板傳 荷載 = 樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+ = 活載 =板傳荷載 =（ 3） DE 軸間框架梁