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【正文】 600mm） =≦ 則 A、 B軸柱的軸壓比滿足要求。 600mm） =≦ μ nb= N/fcAc=179。 （ 1）軸壓比驗算 底層柱 Namax= Nbmax= 軸壓比 μ na=N/fcAc=179。 各梁，柱內力組合見后續表格。 b/2 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。 179。 = 框架第 i層的剪力： Vi=∑ Feik Fi=（ GiHi/∑ GiHi） Fek（ 1? n） 由規范公式作用于各質點上橫向水平地震作用標準值及各樓層地震剪力如下表 表 6橫向水平地震作用標準值及各樓層地震剪力 層 Gi（ KN） Hi（ m） GiHi ∑ GiHi Fi（ KN） Vi（ KN） ∑ D △ ui（ m） 5 95500 4 95500 3 95500 2 95500 1 102456 樓 層 最 大 位 移 與 樓 層 層 高 之 比 △ui/h=1/500= 圖 7 水平地震作用分布圖 圖 8 層間剪力分布圖 畢業設計結構計算書 22 內力計算 框架在風荷載作用下的內力計算 用 D 值法進行計算 y=y0+y1+y2+y3反彎點的位置如下表 表 7 A、 D軸框架柱反彎點位置 層號 h/m i=Σ ib/Σ ic y0 y1 y2 y3 y yh/m 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 8 B、 C軸框架柱反彎點位置 層號 h/m i=Σ ib/Σ ic y0 y1 y2 y3 y yh/m 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 框架柱端剪力及彎矩分別按下式計算： Mc上 =Vim（ 1y） h； Mc下 =Vimyh ； Vim=（ Dim/Σ D） Vi 中柱 Mb左 j=ib左 j（ Mc 下 j+1 +Mc上 j） /（ ib左 j+ib右 j）； Mb右 j=ib右 j（ Mc 下 j+1 +Mc上 j） /（ ib左 j+ib右 j） 邊柱 Mb總 j=Mc 下 j+1 +Mc上 j 框架柱節點彎矩分配 畢業設計結構計算書 23 圖 9 框架柱節點彎矩分配 表 9 風荷載作用下 A、 D軸框架柱剪力的梁柱端彎矩的計算 層號 Vi/KN Σ D Dim Dim/Σ D Vim/KN y/m yh Mc上 Mc下 Mb總 5 95500 17833 4 95500 17833 3 95500 17833 2 95500 17833 1 102456 22576 表 10 風荷載作用下 B、 C 軸框架柱剪力的梁柱端彎矩的計算 層號 Vi/KN Σ D Dim Dim/ ΣD Vim/ KN y/m yh Mc上 Mc下 M 左（左） M 右（左） 5 95500 29917 4 95500 29917 3 95500 29917 2 95500 29917 1 102456 28652 畢業設計結構計算書 24 表 11 風荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力 層號 梁端剪力 /KN 柱軸力 /KN AB 跨 Vb BC 跨 Vb CD 跨 Vb A軸 NcA B軸 C軸 D軸 VbABVbBC NcB VbBCVbCD NcC NcD 5 4 3 2 1 所以根據上表畫出風荷載作用下的內力圖，如下圖所示 圖 10 風荷載作用下的 M 圖 畢業設計結構計算書 25 圖 11 風荷載作用下的 V圖 畢業設計結構計算書 26 圖 12 風荷載作用下的 N圖 畢業設計結構計算書 27 框架在地震荷載作用下的內力計算 表 12 地震 荷載作用下 A、 D軸框架柱剪力的梁柱端彎矩的計算 層號 Vi/KN Σ D Dim Dim/Σ D Vim/KN y/m yh Mc上 Mc下 Mb總 5 95500 17833 4 95500 17833 3 95500 17833 2 95500 17833 1 102456 22576 表 13 地震 荷載作用下 B、 C軸框架柱剪力的梁柱端彎矩的計算 層 號 Vi/KN Σ D Dim Dim/ Σ D Vim/ KN y/m yh Mc上 Mc下 M 左（左） M 右（左） 5 95500 29917 4 95500 29917 3 95500 29917 2 95500 29917 1 102456 28652 表 14 地震 荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力 層號 梁端剪力 /KN 柱軸力 /KN AB跨 Vb BC 跨 Vb CD 跨 Vb A 軸 NcA B軸 C軸 D軸 VbABVbBC NcB VbBCVbCD NcC NcD 5 4 3 2 1 所以根據上表畫出地震荷載作用下的內力圖，如下圖所示 畢業設計結構計算書 28 圖 13 地震荷載作用下的 M 圖 圖 14 地震荷載作用下的 N圖 畢業設計結構計算書 29 圖 15 地震荷載作用下的 V 圖 恒荷載標準值作用下的 內力計算 由前述剛度比可根據下式求節點各桿端彎矩分配系數 均布恒載和集中荷載引起的固端彎矩構成節點不平衡彎矩： M 均衡 =（ 1/12）179。 = 因為 T1==,所以應該考慮頂部附加水平地震作用 ? n=+=179。 表 5橫向框架頂點位移計算 層次 Gi（ KN） ∑ Gi Di △ i△ i1=∑ Gi/D △ i 5 95500 4 95500 3 95500 2 95500 1 102456 T1=179。 3m= 雪荷載標準值： Q 雪 = KN/㎡179。 179。 2＋ 179。 2= 標準層 G 標準墻 =179。 4= 底層 G 底柱 =179。 4179。 = 樓板重力值： G 板 =㎡179。 樓面處重力荷載代表值 =結構和構配件自重標準值 +179。頂點側移是所有各層層間側移之和。 ） /179。 104＋ 179。） = 17833 ∑ D=17833+29917+29917+17833=95500KN/m 表 3 橫向底層 D值計算 畢業設計結構計算書 18 構件名稱 I=∑ ib/ic ? c=I/(2+i) D=12? c ic/h178。 ） = 29917 D軸 （ 2179。（ 179。 104＋ 179。 ） /（ 2179。（ ）＋ 179。（ ） +179。（ ） = KN B 軸和 C 軸柱縱向集中荷載的計算 頂層柱 :恒載 =梁自重 +板傳荷載 +連梁傳恒載 =179。（ ）＋ 179。（ ） +179。 [+()]179。 +（ 179。 = A 軸和 D 軸柱縱向集中荷載的計算 頂層柱 : 女兒墻自重（做法：墻高 900mm， 100mm 的混凝土壓頂）： 179。= 集中活載 =179。 = 樓面梁：集中恒載 =（ ＋ ） KN/m179。 = 集中活載 =179。 =梁自重： 5 79軸間 B 和 C 軸上的框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+ 活載 =板傳活載 = 樓面梁：恒載 =梁自重 +板傳荷載 +墻體自重 =++ 活載 =板傳活載 =5 79軸間 B 和 C 軸上的框架梁集中荷載為： 屋面梁：集中恒載 =（ +） KN/m179。 = 活載： ㎡179。 =樓面板傳荷載： 恒載： ㎡179。（ 5/8） = 活載： ㎡179。 179。 179。 179。 179。 179。 2=活載： ㎡179。（ 5/8）179。 179。 2=活載： kN/㎡179。 179。（ 12179。 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，取兩者中大值。 18KN/m179。=水泥粉刷內墻面 （ ）179。 179。 179。= 鋁合金窗 ㎡179。 179。 18 kN/m3 = KN/m 鋁合金窗 ㎡179。 400mm 柱自重： 25kN/m3 179。 600mm 柱自重 25kN/m3 179。（ ） =抹灰層： 10 厚混合砂漿 合計： kN/m 基礎梁： 25 0 m m 40 0 m mbh? ? ? 梁自重： 25kN/m3 179。（ ） =抹灰層： 10 厚混合砂漿 合計： b179。 17kN/m3 = kN/m2 合計： b179。 14kN/m3 =保溫層： 80 厚礦渣水泥 179。 圖 1 計算簡圖 畢業設計結構計算書 7 梁柱慣性矩、線剛度、相對線剛度計算 （ 1） 由于樓面板與框架梁的混凝土一起澆搗， 對于中框架梁取 o2II? 邊跨梁： mmNmmlEIi . )(?????????邊跨梁 中跨梁： mmNm mmmKNlEIi . )(?????????中跨梁 框架柱的線剛度計算 底層柱 : mmNHEIi . ??????? ）（底層柱 余柱 : mmNHEIi . ??????? ）（柱 梁﹑柱相對線剛度計算 令余柱 ?柱i ，則其余各桿件的相對線剛度為： 梁： iAB= iBC= 柱： i 底柱 = i 柱 = 框架梁柱的相對線剛度如 下 圖所示，作為計算各節點桿端彎矩分配系數的依據。假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。 h=250mm? 500 mm （ 2）次要承重框架 取 L=7200mm， h=（ 1/8~1/18） L=900mm400mm,取 h=600mm b=（ 1/2~1/4） h=300150mm,取 b=300mm 故次要框架梁初選截面尺寸為： b179。 600 mm 樓梯口柱的截面為 : 400 mm179。 115mm179。 (2) 屋面結構： 采用現澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛柔性相結合的屋面，屋面板厚 120 mm。 工程概況 本設計為臨湘市人民醫院門診樓建筑， 是供本地區醫療的多層框架結構，基礎可采用現澆柱下獨立基礎或者樁基礎。 施工條件和能力