預應力混凝土大橋初步設計_畢業設計論文(參考版)

　　

【正文】 由橋博導出 承載能力極限狀態組合： 荷載組合Ⅰ：承載力極限狀態效應組合 1. 恒載 + 汽車荷載 max(汽車荷載 min) + 溫度次內力 + 基礎沉降次內力 + 徐變次內力 圖 417承載能力極限狀態荷載組合 I內力 圖（ cm） 承載能力極限狀態荷載組合 I 內力結果 : 表 46 承載能力極限狀態荷載組合 I內力 表 單元號 = 1, 左節點號 = 1 內力性質 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +003 +003 +003 +003 +003 +003 剪力 +003 +003 +003 +004 +003 +003 彎矩 單元號 = 1, 右節點號 = 2 內力性質 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最 小彎矩 本科生畢業設計（論文） 28 軸力 +003 +003 +003 +003 +003 +003 剪力 +003 +003 +004 +003 +003 +004 彎矩 +。 其中邊跨跨中截面： 面積 ? 截面慣矩 ? 單位長度質量 13 .1 26 00 34 06 0cm k g m? ? ? 101 221 3 . 6 1 6 1 3 . 6 1 6 3 . 4 5 1 0 1 3 . 7 3 . 9 8 8 5 32 2 3 . 1 4 4 5 3 4 0 6 0ccEIf H zlm? ??? ? ??? 102 222 3 .6 5 1 2 3 .6 5 1 3 .4 5 1 0 1 3 .7 6 .9 2 82 2 3 .1 4 4 5 3 4 0 6 0ccEIf H zlm? ??? ? ??? 沖擊系數 0 .1 7 6 7 ln 0 .0 1 5 7f? ??（式 43） （適用于 14Hz f Hz?? ） 則： 1 l n ? ? ? ? 2 0. 17 67 l n 6. 92 8 0. 01 57 0. 32 6? ? ? ? 用于正彎矩效應和剪力效應 1 1 0 .2 2 9 1 .2 2 9?? ? ? ? 用于負彎矩效應 1 1 0 .3 2 6 1 .3 2 6?? ? ? ? 本設計方案采用橋梁博 士計算，為方便起見，在計算中沖擊系數偏安全地統一取較大值，即 。 圖 49 施工階段荷載對話框 本科生畢業設計（論文） 18 圖 410 集中荷載描述對話框 圖 411 均布荷載描述對話框 本科生畢業設計（論文） 19 內力計算結果 橫向分布系數計算 本設計為 三 跨 簡支變 連續箱梁橋，邊跨和中跨之比為 L1/L2=25/25=1,計算跨徑取 （ ） . 橋博信息輸入如圖 41 413所示： 圖 412 結構特征描述 圖 413 橋面布置信息 本科生畢業設計（論文） 20 經過橋梁博士計算結果如圖 414所示： 圖 414 橫向分布結果 橋梁博士數據輸出結果見表 4 44所示： 表 43 影響線數值表 坐標 X 1梁 2梁 3梁 4梁 5梁 表 44 橫向分布系數計算結果 橫向分布系數計算結果 梁號 汽車 掛車 人群 滿人 特載 車列 1 2 本科生畢業設計（論文） 21 3 4 5 1 采用 先簡支后連續 施工的連續梁，其恒載彎矩與采用一次落架的連續梁橋有很大不同 ， 由于 根部負彎矩遠大于跨中正彎矩。 圖 48 節段的安裝 （ 2）除了在新位置施加一個力以外，還需在原位置反向作用一個掛籃的重力，以模擬該位置掛籃的移除。 （ 1）節段的安裝。 本科生畢業設計（論文） 16 圖 47 圖式 第 7 階段： 結構自重作用效應計算 結構單元劃分 結構自重效應采用橋梁博士計算，單元的劃分應盡量與箱梁的階段劃分一致，即每一個施工節段自然劃分為一個單元，另外在支座和一些構造變化的位置相應地增設幾個單元，這樣全橋一共劃分為 78 個單元和 78 個截面。 本科生畢業設計（論文） 15 圖 45 施工階段 4 計算圖式 階段 5： 加荷載 ， 在 10 30 50 70 號桿件處加上豎向力集中荷載 20kN 橋梁博士中的圖式如圖 46 所示。 圖 44 計算圖式 階段 4： 在 5861 處安裝桿件，并且邊界條件去除 57 63 號桿件約束，并在 60 號桿件加上約束。 本科生畢業設計（論文） 14 圖 43 計算圖式 階段 3： 在 3841 處安裝桿件，并且邊界條件去除 37 43 號桿件約束，并在 40 號桿件加上約束 。 圖 42 計算圖式 階段 2： 在 1821 處安裝桿件，并且邊界條件去除 17 23 號桿件約束，并在 20 號桿件加上約束。邊界條件輸入，在 1 17 23 37 43 57 63 78 桿件號處安裝豎向或橫向約束。 下面借助橋梁博士對每個階段進行說明。 計算過程中不考慮收縮、徐變以及預應力的影響。由于梯形分塊法是目前橋梁電算軟件的最常用的方法（即節線法），所以本設計方案也采用梯形分塊法計算毛截面幾何特性，經過橋梁博士軟件計算出的毛截面幾何特性計算結果如下： （表 31） 本科生畢業設計（論文） 9 圖 32 橋梁博士截面設計系統輸出 分成 78 個單元，由橋梁博士截面設計系統輸出得出 78 個截面的毛截面幾何特征如下： 表 31 毛截面幾何特性 預制邊梁跨中： 預制邊梁支點： 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 本科生畢業設計（論文） 10 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 預制中梁跨中： 預制中梁支點： 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性 模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 本科生畢業設計（論文） 11 5 成橋 中 梁跨中： 成橋邊梁支點： 截面高度 : m 基準材料 : 中交 新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 成橋中梁跨中： 成橋中梁支點： 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 截面高度 : m 基準材料 : 中交新混凝土 :C50 混凝土 本科生畢業設計（論文） 12 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 基準彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點換算靜矩 (自上而 下 ): 主截面 : 點號 : 高度 (m): 靜矩 (m