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橡膠壩陂頭設計計算書(編輯修改稿)

2026-04-04 11:23 本頁面

　

【文章內容簡介】； ch —— 躍后水深（ m）； hc—— 收縮水深（ m）； α—— 水流動能校正系數，可采用～，取 α＝； q—— 過閘單寬流量（ m2/s）， q＝ Q/B0； b1—— 消力池首端寬度（ m）； b2—— 消力池末端寬度（ m）； T0—— 由消力池底板頂面算起的總勢能（ m），這里，不計行近流速； Δ Z—— 出池落差（ m）； 6 39。sh —— 出池河床水深（ m）。計算工況防滲計算工況 a、梅崗陂上游正常蓄水位，對應下游無水（即護坦高程）。 b、雙孖陂上游正常蓄水位，對應下游無水（即水位為）。整體穩定及應力計算工況（ 1）基本資料根據《水閘設計規范》（ SL2652021）規定，土基上的閘室穩定計算應滿足下列要求：在各種計算情況下，壩體段基底應力不大于地基允許承載力，最大基底應力不大于地基允許承載力的倍。壩體段基底應力的最大值與最小值之比不大于《水閘設計規范》條規定的允許值。根據地質資料，地基為中等堅實，查表知壩體段基底應力最大值與最小值之比的允許值為：基本荷載組合時為，特殊荷載組合時為。沿壩體段基底面的抗滑穩定安全系數不小于《水閘設計規范》條規定的允許值。橡膠壩為三級建筑物，查表知沿壩體段基底面抗滑穩定安全系數的允許值為：基本組合 Kc＝，特殊組合 Kc＝。 7 （ 2）計算工況 a、梅崗陂基本工況： 1）完建情況，橡膠壩上下游無水，以確定地基應力。 2）設計工況，上游為正常蓄水位，下游無水（即底板止水高程）。 b、雙孖陂基本工況： 1）完建情況，陂頭上下游無水，以確定地基應力。 2）設計工況，上游為正常蓄水位，下游無水（即底板止水高程）。消能防沖計算根據橡膠壩實際運行情況： a、梅崗陂（ 1）設計洪水期工況，橡膠壩塌壩運行，上下游基本無水頭差。（ 2）正常運行工況，橡膠壩上過水深度較小，一般情況下不大于。（ 3）正常運行期間塌壩檢修工況，此時上游為正常蓄水位，下游無水（下游護坦高程），橡膠壩上下游水頭差為。因此，本次設計選取上下游水頭差最大的塌壩檢修工況進行消能防沖計算。 8 b、雙孖陂（ 1）設計洪水期工況，橡膠壩塌壩運行，上下游基本無水頭差。（ 2）正常運行工況，橡膠壩上過水深度較小，一般情況下不大于。（ 3）正常運行期間塌壩檢修工況，此時上游為正常蓄水位，下游無水（下游護坦高程），橡膠壩上下游水頭差為。因此，本次設計選取上下游水頭差最大的塌壩檢修工況進行消能防沖計算。 9 3 梅崗橡膠壩計算滲流穩定計算上游正常蓄水位，下游無水，即。經計算，上下游水位差△ H＝。根據地質報告得知橡膠壩建基面以下為全風化泥質粉砂巖，其容許滲徑系數 C=3～ 5，偏安全考慮，查規范表取 C＝ 5。則初擬壩基防滲長度為： L=5=。橡膠壩底板水平投影長度為，其中進口段長，壩體段長，斜坡段。因此，擬定的橡膠壩基礎防滲長度滿足防滲要求。橡膠壩整體穩定及應力計算根據地質資料顯示，地基為全風化泥質粉砂巖，容許承載力【 R】＝ 140~160Kpa， f 值取進行計算。橡膠壩壩體段穩定及應力計算見計算簡圖及表～ 2 O點G 圖工況一：完建工況 10 完建工況：上下游均無水下游水位＝閘底板底高程＝上游水位＝底板止水高程＝荷載名稱重力(kN) 水平力(kN) 力臂 (m) 力矩() 結構總重 G= 浮托力 Pf1 滲透壓力 Pf2 上游水重 W1 下游水重 W2 壩袋水重 W3 上游水壓力 P11 下游水壓力 P21 合計 ∑G:∑H:∑M 閘室長 L 閘室寬B 基底應力Pmin(Pmax)=∑G/A177。∑M/W 基底平均應力（ Pmin+Pmax） /2 滿足 140，地基應力要求不均勻系數 η=Pmax/Pmin 滿足，基本組合要求抗浮穩定安全系數 Kf=∑V/∑U 滿足，基本組合要求抗滑穩定安全系數 Kc＝ f∑ G/∑H 滿足，基本組合要求說明：受力 — 向下 ↓（左 ←）為正、向上 ↑（右 →）為負；力矩 — 逆時針為正、順時針為負。 11 W3W2P2P1P f 1P f 2O點G 圖工況二：設計工況設計工況：上游正常蓄水位，下游無水（底板止水高程）下游水位＝閘底板底高程＝上游水位＝底板止水高程＝荷載名稱重力 (kN) 水平力 (kN) 力臂 (m) 力矩 () 結構總重 G= 浮托力 Pf1 滲透壓力 Pf2 上游水重 W1 下游水重 W2 壩袋水重 W3 上游水壓力 P11 下游水壓力 P21

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