垃圾處理環境影響評價報告書(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 土層； 〃 300g/m2的土工布； 〃 300mm 厚的滲濾液導流層； 〃填埋垃圾層。 本填埋場的邊坡防滲結構由下至上依次為： 〃壓實粉質粘土地基； 〃 600g/m2的土工布； 〃 2mm 厚 HDPE 防滲膜； 〃 600g/m2的土工布； 〃土袋； 〃填埋垃圾層。 在填埋作業中應先在邊坡保護層上鋪設土袋，土袋將隨垃圾填埋高度的增加而增加，該方法具有施工簡單，造價低廉的優點，由于邊坡高差很大，在邊坡上每升高 10m 做一個膜的錨固鉤，起穩定膜的作用。 ⑤ 滲濾液的收集排出系統 垃圾衛生填埋場滲濾液的收集和排出系統，是垃圾衛生填埋場能否正常運行的重要設施。 第二章 工程分析 220 本工程垃圾衛生填埋場滲濾液的收集排出系統主要由設于底部防滲層之上的導流層、集水盲溝和豎向石籠組成。 導流層實際上是在防滲層上鋪設的一層滲濾液過濾層，其厚度 300mm，由級配濾料組成，施工時，要求從上至下，粒徑逐漸加大，這樣既能截細小顆粒，又能確保排水通暢。 集水盲溝布臵在坑底，盲溝內為管壁帶孔的高密度聚乙烯穿孔管，管外填充級配濾料作為濾層（粒徑從管道外壁向外依次減 ?。?。盲溝斷面尺寸為：上底寬 ，下底寬 ，高 ，溝內鋪設Ф 400HDPE 穿孔管。 石籠：在整個填埋坑內按 50m 左右間距設臵豎向導氣集水石籠。石籠由直徑 1200mm 的鐵絲網填以級配碎石形成，石籠內設臵Ф 200HDPE 穿孔管。 各垃圾層的滲濾液進入附近的石籠或流到坡面上，再經石籠或坡面流入導流層進入盲溝，最后經滲濾液收集管穿過垃圾壩后排入調蓄池。 ⑤ 填埋氣體的收集 本工程采用豎向導氣石籠及導氣管做為填埋氣體（ LFG）的導出通道。導氣石籠直徑為ф 1200mm，由鐵絲網內填充級配濾料構成，中間導 氣管為ф 200mmHDPE 穿孔管。導氣石籠按 50m 左右間距設臵。導氣石籠的鋪設隨著填埋作業面逐步升高而逐段加高。 LFG 經導氣石籠收集后，通過導氣管輸導后外排。 LFG 的利用主要是用于發電和向居民供氣兩種。但對于填埋氣體的可回收量、熱值很難精確計算，考慮到本填埋場規模較小，產氣量較少，可利用價值較低，所以本工程不考慮 LFG 的利用。 為了安全的處理 LFG，減輕其對環境產生的污染，將導出的氣體集中收集引至燃燒架上燃燒處理。 ⑥ 防洪系統 按照《城市生活垃圾衛生填埋處理工程項目建設標準》規定，本填埋場第二章 工程分析 221 總庫容量為： 300 萬 m3，屬Ⅳ類建設規模，本處理廠日處理城市垃圾量為400t/d，屬Ⅲ級，防洪標準按 20 年一遇洪水設計，按 50 年一遇洪水校核。 在環繞填埋場的最外邊線上和不同標高外設臵截洪溝，截洪溝承擔的總匯水面積為 ，截洪溝采用鋼筋混凝土結構，設計為矩形。截洪溝將所收集到的雨水排入下游的匯水溝。 由于填埋區面積較大，填埋作業按“分區－分單元”進行操作，整個填埋區可分為多個作業區，各區之間用粘土壩分開，未填埋區與填埋區進行雨污分流，在填埋坑坑底布臵雨水引流管，未填埋區的雨水經雨水引流管排到填埋區外。 污染因素分析 廢氣 填埋氣體 垃圾衛生填埋場產生的廢氣主要是填埋氣體。 垃圾衛生填埋后其有機組分要進行一系列復雜的生化反應，填埋氣體（ LFG）是其主要產物之一。廢物分解產生氣體是一個嚴格的厭氧過程。開始時出現短暫的好氧消化，這主要是由于堆放垃圾時進入了大量的空氣，產酸菌把有機垃圾還原為有機酸和酒精，然后通過產甲烷菌的作用產生甲烷。 隨著氧氣的耗盡，則轉變為厭氧消化過程，反應式為： 好氧分解：有機物質 +O2→ CO2+H2O 厭氧分解：有機物質 +H2O→ CH4+CO2+NH3+H2S （ 1）垃圾填埋場產氣成份及性質分析 垃圾填埋場產氣組份分析見表 26。 表 26 垃圾填埋場產氣組份分析一覽表 第二章 工程分析 222 項目 甲烷 二氧化碳 氮 氧 硫化氫 氨 氫 一氧化碳 微量組份 體積百分比 (%) 45~50 40~60 2~5 ~ 0~ ~ 0~ 0~ ~ 由表 26 可以看出，填埋氣體的主要成分是甲烷和二氧化碳，甲烷含量約占 45～ 50%，二氧化碳約占 40～ 60%，其余為少量的氫、氮、硫化氫等氣體。填埋氣體各主要成分的物理 性質見表 27。 表 27 填埋氣體各成分的物理性質 項 目 甲烷 二氧化碳 氫 硫化氫 一氧化碳 氮氣 氨 密度（ g/L） 可燃性 可燃 可燃 可燃 可燃 可燃 與空氣混合的爆炸體積范圍（ %） 515 4~ ~ ～ 74 臭 味 無 無 有 輕微 無 有 毒 性 無 無 有 有 無 有 從表 27 可以看出，填埋氣體的主要成分 CH4 是一種可燃氣 體，其低位發熱值為 8570kcal/Nm3，當它在空氣中的體積達到 5～ 15％時，可能導致火災和爆炸事故；另外植物對 CO2和 CH4具有一定的敏感性，如果聚集在植物根部則會導致植物根部缺氧，從而危害其生長。硫化氫的主要影響是在大量氣體逸出的地方產生臭味。二氧化碳的主要影響是在水中溶解形成碳酸，從而溶解礦物質使地下水礦化，也可能引起土壤酸性改變，破壞填埋場周圍植被和綠化環境。 （ 2）垃圾填埋產氣源強確定 針對填埋場產氣組份的特點和其可能對環境的危害，評價主要確定填埋氣體中 CH4和 H2S 的產生源強。 a. 源強計算公式 〃填埋場總產氣速率計算采用建設部城建司《城市生活廢物處理》一書提供的填埋場產氣速率經驗計算公式： 第二章 工程分析 223 G=L（ 110kt） 式中， G—— t 時間內噸垃圾產氣量 (m3/t 垃圾 )； K—— 產氣速率常數 (1/a)； L—— 理論計算的噸垃圾最佳產氣量 (m3/t 垃圾 )； t—— 時間 (a)。 〃某氣體產氣速率計算公式： V=G年填埋垃圾量該氣體占產氣總量的百分比 (m3/a) b. 參數確定 〃理論計算的最佳產氣量 根據垃圾填埋場的產氣原理，垃圾填埋場所產生的氣體均由垃圾中的有機物在微生物的 生化降解作用下而產生，因而垃圾中有機質含量越高，垃圾填埋場產氣量也就越多。 據國外有關資料，垃圾中有機物只有 50％可生物降解，有機物分解的最佳產氣量的理論計算結果為 ，據 市城市生活垃圾成份分析，則預計該填埋場每噸生活垃圾的最佳產氣量為 120m3。 〃產氣速率常數 垃圾中有機物好氧分解時間較短，一般持續幾天或幾個月完成；隨著氧氣的迅速耗盡，則轉變為厭氧消化，厭氧分解速率在兩年之內可達峰值，然后逐漸衰減，持續時間大多長達 25 年或更長。根據有關研究資料，填埋場中垃圾產氣半衰期為 10 年。 當 t=10a 時， G= 則 =L(11010k) 故產氣速率常數 k= l/a c．填埋場填埋氣體總產氣速率 據可研， 市生活垃圾填埋場設計使用年限為 15 年。垃圾填埋采用單元方式，每日一個單元，單元大小由日垃圾量確定。由于有機物降解速第二章 工程分析 224 率呈逐年衰減趨勢，故考慮垃圾填埋以每年為一個大的填埋單元，對垃圾填埋場運行后 1～ 15 年噸垃圾產氣量及總產氣速率進行計算。對每個單元來說，產氣速率隨著時間的推移而逐漸衰減。至 15 年使用期滿后，整個填埋場產氣速率達到最大值，此時填埋場年產氣量亦達到最大值為 107m3/a。垃圾產氣速率及產氣量見表 28。 d. CH4產氣源強 CH4氣體一般占填埋場產氣總量的 50％，則 CH4產氣源強計算結果見表 29。 表 29 垃圾填埋場 CH4 產氣速率一覽表 產氣速率 填埋時間（年） m3/a kg/a kg/h mg/s 1 105 105 24610 2 106 105 35725 3 106 106 45972 4 106 106 55435 5 106 106 64504 6 106 106 73188 7 106 106 80880 8 106 106 88074 9 106 106 94772 10 106 106 100948 11 106 106 102712 12 106 106 112387 13 106 106 122754 14 106 106 117843 15 106 106 122754 第二章 工程分析 225 e. 惡臭氣體 H2S、甲硫醇及 NH3源強 H2S 及甲硫醇及 NH3等惡臭氣體在好氧分解結束后厭氧分解的初始階第二章 工程分析 226 段。據資料介紹，惡臭氣體在垃圾填埋一年內全部產生， H2S 占全年垃圾填埋氣體產生量的約 %，其中甲硫醇含量約 23%，評價取最大值，則垃圾填埋場 H2S 產生量為： hkghkgsmgRTPMVQamVSHsSHSHSHssss/0 2 5 %)/()/(1 0 0 0)/(5 8 5 0% 36???????????甲硫醇 NH3占填埋氣體體積為 %，則 NH3產生量： )/()/( 0 0 0)/(6 4 3 5%33336hkgsmgRT PMVQamVNHNHNH????????? f. 垃圾填埋氣體的排放源強 市垃圾填埋氣體經導排系統收集后采用分區集中排放，并引至燃燒架進行燃燒處理，經采用燃燒處理后轉化為水蒸汽、 CO SO2等毒性較小的氣體物質。 根據資料介紹，填埋場導排系統集氣效率可以達 80%以上甚至 100%，而收集氣體可完全燃燒，燃燒率達 100%。評價從最不利角度考慮即集氣率為 80%，確定填埋場廢氣污染物排放源強，詳見表 210。 表 210 填埋場廢氣污染物最大排放源強 單位： kg/h 項目 CH4 H2S SO2 甲硫醇 NH3 備 注 數值 103 有 20%的埋填氣體散逸 其中未能收集到的惡臭氣體以無組織形式排放。 （ 3）堆肥車間及填埋區惡臭氣體 堆肥車間的惡臭氣體主要產生于垃圾受坑及發酵倉內，根據其堆肥垃圾量估算惡臭因子 H2S 產生量約 ， NH3 的 ，對于以上環節第二章 工程分析 227 產生的惡臭氣體采用負壓抽氣裝臵抽至脫臭間經活性炭吸附處理后經 20m高排氣筒外排，其外排量為 ， 。對照 GB1455493《惡臭污染物排放標準》，其可以滿足達標排放的要求。 垃圾綜合處理場中填埋區會有惡臭氣體產生。導致惡臭氣味的主要有H2S、 NH3 等因 子，屬無組織排放，其源強詳見表 210。工程可通過采取一定的措施及優化作業方式及場區布局，加強場區場界綠化等抑制惡臭產生，改善場區環境。 （ 4）場區作業揚塵及飄揚物 填埋作業過程中會有揚塵產生，堆埋區揚塵采取一定措施予以控制，場區作業粉塵不會對場區環境構成大的影響。對于填埋過程中產生的塑料袋、紙張等飄揚物，通過在場區周圍設臵防飛網和在廠界四周設臵綠化隔離帶等措施進行攔截。 （ 5）堆肥過程中粉塵 在堆肥及精制復合肥中將有一定的粉塵產生，由于在粗堆肥過程中垃圾的含水率較高，因此基本沒有粉塵產生。粉塵主要產生在精 制復合肥的烘干、篩分等工序，該部分粉塵估算產生量為 ，粉塵經旋風除塵器處理后外排，其排放量為 ，經 20m 高的排氣筒外排，其粉塵排放速率可以滿足 GB162971996《大氣污染物綜合排放標準》二級的要求。 （ 6）鍋爐煙氣 本次工程設一臺 1t/h 的燃煤鍋爐供生活用汽和精制復合肥需要的少量蒸汽。鍋爐燃用 XX 本地煤，灰份為 24%，硫份為 %，鍋爐煙氣量為3000m3/h，煙塵產生濃度為 1800mg/m3， SO2產生濃度為 853mg/m3，鍋爐煙氣經采取陶瓷多管除塵器處理后外排， SO2排放濃度為 853mg/m3，煙塵濃度為 180mg/m3，可以滿足 GB132712020《鍋爐大氣污染物排放標準》第Ⅱ時段二類區的要求。 廢水 第二章 工程分析 228 （ 1）填埋場滲濾液 垃圾滲濾液是流經垃圾并自垃圾中吸收容納溶解物和懸浮物的液體。是由大氣降水、地表徑流、地下水的滲入和垃圾自身分解等組成，其中大氣降水是滲濾液的主要來源。根據評價單位對目前國內多家垃圾填埋場的滲濾液產生情況的調查來看，滲濾液的產生量和當地的氣候關系十分密切，影響其產生的主要因素為當地的降雨量與蒸發量的關系，一般當蒸發量為降水量的 3 倍以上時，滲濾液的產生量十分的少甚至沒有滲濾液產生，反之若降水量大于蒸發量或與蒸發量差別較小時就有滲濾液產生。 市的蒸降比為 ，根據