年處理100萬噸原油常壓精餾塔設計(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 進塔熱量進料汽提蒸汽420792內回流 G257154156G總計+154G出塔熱量汽油264224 煤油264221 輕柴油14250264165重柴油10875315192塔底重油342216蒸汽264內回流G264217217G總計+217G+154G=+217G解得 G=61857 Kg/h輕柴油抽出層上輕柴油內回流千克分子數(shù)為（取內回流的分子量M=222）61857/222= （千克分子/時）輕柴油抽出層上氣體總千克分子數(shù)為：47+54+176+130+= （千克分子/時）輕柴油蒸汽分子分數(shù)為： 輕柴油蒸汽分壓為：=(491毫米汞柱)由《工藝計算圖表》圖2213查得10毫米汞柱下平衡蒸發(fā)30%的溫度是116。由于5～760毫米汞柱范圍不同壓力下的平衡蒸發(fā)各段溫差是相等的，：在平衡蒸發(fā)曲線坐標紙上找到540毫米汞柱壓力下，平衡蒸發(fā)0%的恩度是255℃，與原假設的溫度256℃相近，故原假設溫度是正確的。 煤油抽出層（第9層）溫度校核表27煤油抽出層的熱平衡名稱流量Kg/h比重D溫度熱焓 千卡/千克熱量千卡/小時氣液進塔熱量進料 汽提蒸汽420792內回流 G175105105G總計+105G出塔熱量汽油180177 煤油180 輕柴油14250254重柴油10875315194塔底重油347216蒸汽180671內回流G180175175G一二中段回流 總計+175G+105G=+175G解得 G=31086 Kg/h煤油抽出層上輕柴油內回流公斤分子數(shù)為（取內回流的分子量M=154）31086/154=202 （千克分子/時）煤油抽出層上氣體總千克分子數(shù)為：47+2027+37+130=416 （千克分子/時）煤油蒸汽分子分數(shù)為： 202/416=煤油蒸汽分壓為： = 千克/平方厘米 (569毫米汞柱)由《工藝計算圖表》圖213查得10毫米汞柱下平衡蒸發(fā)30%，由于5~760毫米汞柱范圍內不同壓力下的平衡蒸發(fā)各段溫差是相等的，又由于表11知煤油餾出10~30%，0~10%，%點溫度為： =40在草圖上作減壓條件下餾出0%相圖。煤油在760毫米汞柱、平衡蒸發(fā)0%，10毫米汞柱平衡蒸發(fā)0%的溫度為40，由此可在《工藝計算圖表》圖228上畫出輕柴油在10毫米汞柱到760毫米汞柱平衡蒸發(fā)曲線，如圖14，在此線上找到569毫米汞柱壓力下，平衡蒸發(fā)0%的溫度為176，與所假設的相近，所以認為原假設的抽出溫度正確。 塔頂溫度塔頂冷回流溫度為60，熱焓為41千卡/千克塔頂120時，汽油蒸汽熱焓為146千卡/千克塔頂冷回流量為： （14841） = 千克/時塔頂汽油公斤分子數(shù)為 （+）/87= 千克分子/時塔頂水蒸氣千克分子數(shù)為： 塔頂油氣 （+）=塔頂油氣分壓為： *= 在草圖上做塔頂油氣餾出100%相圖。根據(jù)表11汽油的焦點溫度340，又已求得常壓平衡蒸發(fā)100%的溫度為161在《工藝計算圖表》圖217的坐標紙上，據(jù)已做出圖216汽油餾出100%的平衡蒸發(fā)曲線，如圖15，=，與假設接近，所以原假設正確。驗證塔頂水蒸氣是否冷凝。水蒸氣分壓為：=，現(xiàn)在塔頂溫度120，所以水蒸氣不會冷凝。 做全塔汽液負荷分布圖由于前面的計算結果，第一層，第九層，第十八層，第二十七層的汽液負荷已求出，再計算第十三層，第二十二層，第三十層汽液負荷。 第13層塔板下氣、液相負荷表217第13層熱平衡名稱流量Kg/h比重D溫度熱焓千卡/千克熱量千卡/小時氣液進塔熱量進料汽提蒸汽420792內回流 G210123123G總計+123G出塔熱量汽油215197 煤油215193 輕柴油14250215112重柴油10875315194塔底重油347216蒸汽216693一二中段回流內回流G215190190G總計+190G+123G=+190G解得 G=80403 Kg/h第十三層上內回流千克分子數(shù)為（取內回流的分子量M=217）80403/217=370 千克分子/時第十三層上氣體總千克分子數(shù)為：47+54+130+3707=601千克分子/時根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計算圖表》圖4357將得以下有關數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=215℃。 D=（21520）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質”采用內差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量：2． 第22層塔板下氣、液相負荷表218第22層熱平衡名稱流量Kg/h比重D溫度熱焓千卡/千克熱量千卡/小時氣液進塔熱量進料汽提蒸汽420792內回流 G291175175G總計+175G出塔熱量汽油291240 煤油291233 輕柴油14250291232重柴油314194塔底重油347217蒸汽291729內回流G291232232 G總計+232 G+175G =+232G解得 G=45386 Kg/h第二十二層上內回流千克分子數(shù)為（取內回流的分子量M=256）45386/253= 千克分子/時第二十二層上氣體總千克分子數(shù)為：47+54+59+130+=根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計算圖表》圖4357將得以下有關數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=291℃。 D=（29120）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質”采用內差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量：2． 第30層塔板下氣、液相負荷表223第30層熱平衡名稱流量Kg/h比重D溫度熱焓千卡/千克熱量千卡/小時氣液進塔熱量進料汽提蒸汽3000420792內回流 G335212212G總計+212G出塔熱量汽油344277 煤油344274 輕柴油14250344266重柴油10875344266 塔底重油347215蒸汽3000344754內回流G344263263 G總計+263G+212G =+263G解得 G=15039 Kg/h第三十層上內回流千克分子數(shù)為（取內回流的分子量M=115） 15039/115=131千克分子/時第三十層上氣體總千克分子數(shù)為：47+54+59+37+131+130=458千克分子/時根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計算圖表》圖4357將得以下有關數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=335℃。 D=（33520）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質”采用內差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量： 煤油抽出層塔板下氣、液相負荷根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計算圖表》圖4357將得以下有關數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=180℃。 D=（1