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固體力學第八章ppt課件(編輯修改稿)

2026-06-02 22:05 本頁面

　

【文章內容簡介】 ? ?? ? ? ?1/ ??s??281[ ( )22SSaE ??? ? ? ?? 2saE? ??1 aK ???211K EG? 所以： (37a) （ 37b）討論由公式（ 3－ 7）可知小范圍屈服條件下 COD準則與 K準則是一致等效的。但 COD準則對于線彈性斷裂和彈塑性屈服斷裂都適用，它把處理問題的范圍毫無理論障礙地擴大到了彈塑性屈服階段。 211SsKGE? ????211CSsK c G cE? ???? 全屈服條件的 COD 在全面屈服條件下，由 DM模型導出的計算公式不再適用。此時，載荷的微小增量會引起應變和 COD的很大變化，所以已不適宜再用應力作為計算參量，而應改用應變作為計算參量，也就是說，應該找出與應變量 e，裂紋長度和材料韌性之間的關系。 ?c??Wells根據小范圍屈服和平面應力條件下的關系式小范圍屈服下的位移為或者假設在全面屈服后，上述關系仍然成立，并假設存在的關系，則可得到 (38) 或者 (39) 式中 e屈服區中的名義應變（或稱標稱應變） , 為屈服應變。 21212s skr???21k EG?SG ???2 sser???2 ssre a a?? ?ss eear ?2 ssee a e?? ?2 ea???se引入無量綱參數， Wells給出的設計公式為（ 3－ 10） Burdekin Stone等力圖在理論上推導出裂紋張開位移和裂紋尺寸及變成應變 e之間的關系，但沒有成功，只好根據實驗結果建立經驗關系式進行分析。 2 sea????2()see?? 1see ?see?? 1?see?當時，公式（ 3－ 4）與實驗結果趨勢相符合，但過于保守。Burdekin在 Wells公式的基礎上，給出了修正設計公式（圖 3－ 6）：（ 3－ 11） see ?2()2ssee a e??? ? ?see ?0 . 2 52ssee a e??? ? ? ? ee ? 國際焊接協會 IIW第 X委員會 1974年發表的《從脆斷觀點評定缺陷的推薦方法》（ IIWX74974）、英國標準協會 (BSI)WEE/37委員會與 1976年提出的《焊接缺陷驗收標準草案》都是以式（ 3－ 11）的設計曲線為基礎的。式（ 3－ 11）給出的設計曲線被認為式足夠安全的，但安全度會過于偏大，日本焊接協會 WSD委員會制定的《按脆性啟裂的焊接缺陷評定標準》(JWES2805)，提出（ 3－ 12）或（ 3－ 13） 3 .5ea? ?0 .5 ( )see?? 我國 1984年制定的壓力容器缺陷評定（ CVDA）也采用 COD準則，在國內進行的大量寬板試驗的基礎上規定（ 3－ 14）設計公式（ 3－ 10）、（ 3－ 11）、（ 3－ 12）、（ 3－ 14）所表示的曲線之間的比較見圖 3－ 7。 CVDA曲線在范圍內比 Burdekin曲線相同，在范圍內比 Burdekin曲線偏高，在范圍內比 JWES曲線偏于保守，但比 Burdekin曲線低。 2()see??1see ?1 [ ( ) 1 ]2 see? ? ?1see ?0 see?? 1see?? 彈塑性屈服時 COD準則的應用公式（ 34）是平板導出來的，對于壓力容器和管道上的裂紋，在內壓力作用下，由于曲率的影響，裂紋的自由邊界會向外膨脹，這種現象稱為“ 鼓脹效應 ” 。由此產生的附加彎距會增大裂紋尖端處的應力。用一個大于 1的系數 M來表示原應力的增加倍數， M稱為鼓脹系數。考慮了鼓脹效應后 COD準則可以寫為：是裂紋開裂的臨界值，式（ 315）僅適用于確定裂紋開裂的臨界應力或開裂的臨界裂

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