施工方案-腳手架工程(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 P1=腳手板的荷載標準值 P2=活荷載標準值 Q=靜荷載的計算值 q1=+=活荷載的計算值 q2==大橫桿計算荷載組合簡圖(11 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(+)=支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=(+)=我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=106/=大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求!最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=+=活荷載標準值 q2=三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(+)(100105)=大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值 P1==腳手板的荷載標準值 P2=活荷載標準值 Q=荷載的計算值 P=++=小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=()+σ=106/=小橫桿的計算強度小于 ,滿足要求! 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=(384105)=集中荷載標準值 P=++=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=(48105)=最大撓度和V=V1+V2=小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 ):R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取 ；R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1==腳手板的荷載標準值 P2=活荷載標準值 Q=荷載的計算值 R=++=單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 ；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 。四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 NG1 = =(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為 NG2 = 7(+)/2=(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為 = 7/2=(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4 = =經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)， W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，Uz = Us —— 風荷載體型系數： Us = 經計算得到：Wk = = 。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=+=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=+=風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW = 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)；la —— 立桿的縱距 (m)；h —— 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=五、立桿的穩定性計算:,立桿的穩定性計算其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；k —— 計算長度附加系數，取 ；u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==；A —— 立桿凈截面面積，A=；W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=；λ —— 由長細比，為 3118/16=196；φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ；σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得到: σ=12676/(424)=；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ [f],滿足要求!,立桿的穩定性計算其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==；A —— 立桿凈截面面積，A=；W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=；λ —— 由長細比，為 3118/16=196；φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ；MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=；σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得到 σ=12109/(424)+239000/4491=；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ [f],滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下列計算：其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = ；NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下列計算：其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = ；NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ；Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = ；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]= 米。 七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw = wk Awwk —— 風荷載標準值，wk = ；Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積:Aw = = ；No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 經計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = [f]根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = [f]其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=；凈截面面積 Ac = ；毛截面面積 A = ；[f] = 。經過計算得到 Nf1 = Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pk ≤ fg其中 pk —— 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A= (kPa)Nk —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = +=A —— 基礎底面面積 (m2)；A = fg —— 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據：①《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ1302012)②《建筑結構荷載規范》(GB 500092001) ③《鋼結構設計規范》(GB 500172003)④《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ592011)⑤《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ8091) ⑥ 本工程的施工圖紙一、參數信息雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 ， m； m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 m， m，采用軟拉硬撐連接；施工均布荷載(kN/m2):；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；本工程地處福建泉州， kN/m2；風荷載高度變化系數μz，，風荷載體型系數μs ；每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):；