外腳手架施工方案2515799837(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 （按受彎構件考慮）r m 《建筑施工手冊》 （第四版）表 55軸心受壓構件穩定系數 《建筑施工手冊》 （第四版）表 518 驗算項目和步驟11 / 32本腳手架屬施工荷載由縱向水平桿傳給立桿，傳遞路如下：腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。（1）小橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿的自重標準值: P 1= kN/m ；腳手板的荷載標準值: P 2= ；活荷載標準值: Q=；荷載的計算值: q=++ = kN/m； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 M qmax =；σ = M qmax/W = N/mm2；小橫桿的計算強度小于 N/mm 2,滿足要求！:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=++ = kN/m ； 最大撓度 V = 4/(384105)= 12 / 32mm；小橫桿的最大撓度小于 / 150= 與10 mm,滿足要求！（2）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。小橫桿的自重標準值: P 1= = kN；腳手板的荷載標準值: P 2= ；活荷載標準值: Q= ；荷載的計算值: P=(++)/2= kN； 大橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M 1max== ；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M 2max== ； M = M1max + M2max = += 抗彎強度:σ= 10 6/= N/mm2；大橫桿的抗彎強度σ= 小于[f]=；最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,13 / 32單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= /(100105) = mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（++）/2= kN V= ( 100 105) = mm；最大撓度和：V= V max + Vpmax = += mm；大橫桿的最大撓度小于 / 150= 或者 10 mm,滿足要求！（3）扣件抗滑力的計算,直角、按照扣件抗滑承載力。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P 1 = = kN；腳手板的荷載標準值: P 2 = ；活荷載標準值: Q = /2 = kN；荷載的計算值: R=(+)+= kN； R kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （4）立桿的穩定性計算不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：14 / 32 立桿的軸心壓力設計值 ：N = kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數 ：K = ；計算長度系數參照《扣件式規范》 ：U = 計算長度 ,由公式 l o = kuh 確定 ：l o = m； Lo/i = ；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 l o/i 的結果查表得到 ：φ= ；立桿凈截面面積 ： A = cm 2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm 3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] = N/mm 2； σ = ()= N/mm 2；立桿穩定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm 2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數 ： K = ；計算長度系數參照《扣件式規范》 ：U = 計算長度 ,由公式 l o = kuh 確定：l o = m； Lo/i = ；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 l o/i 的結果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm 2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm 3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] = N/mm 2；σ = ()+；立桿穩定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm 2 滿足要求！（5）連墻件的計算15 / 32連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 W k = kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A w = m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N o= kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = WkAw = kN；連墻件的軸向力計算值 N L= NLw + No= kN； 其中 φ 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=；A = cm2；[f]= N/mm 2；連墻件軸向力設計值Nf=φA[f]=10 4103 = kN；Nl=Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 N l= kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖16 / 32（6）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = kN/m2； 其中，地基承載力標準值：f gk= kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：k c = ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A = kN/m 2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = kN；基礎底面面積 (m 2)：A = m 2 。p= ≤ f g= kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！ 構 造 要 求、腳手架搭設及拆卸、 落 地 式 鋼 管 腳 手 架 搭 設 施 工 工 藝基礎處理→定位設置立桿墊板→排放縱向掃地桿→豎立桿→將縱向掃地桿與立桿扣接→安裝橫向掃地桿→安裝縱向水平桿→安裝橫向水平桿→安裝剪刀撐→安裝連墻件→綁扎安全網→作業層鋪腳手板和擋腳板根 據 構 造 要 求 在 建 筑 物 四 角 用 尺 量 出 內 、 外 立 桿 離 墻 距 離 ， 并 作 好 標 記 。用 鋼 卷 尺 拉 直 ， 分 出 立 桿 位 置 ， 并 點 出 立 桿 標 記 。 墊 板 、 底 座 應 準 確 地 放 在 定位 線 上 ， 墊 板 必 須 鋪 放 平 穩 ， 不 得 懸 空 ； 雙 管 柱 應 采 用 雙 管 底 座 ， 底 座 下 墊 枕木 ， 并 垂 直 于 墻 面 設 置 。在 搭 設 首 層 腳 手 架 的 過 程 中 ， 沿 四 周 每 框 架 格 內 設 一 道 斜 支 撐 ， 拐 角 處 雙向 增 設 ， 待 該 部 位 腳 手 架 與 主 體 結 構 的 連 墻 件 可 靠 拉 結 后 方 可 拆 除 。 當 腳 手 架操 作 層 高 出 連 墻 件 兩 步 時 ， 應 采 取 臨 時 穩 定 措 施 ， 直 到 連 墻 搭 設 完 畢 后 方 可 拆除 。雙 排 架 宜 先 立 里 排 立 桿 ， 后 立 處 排 立 桿 。 每 排 立 桿 宜 先 立 兩 頭 的 ， 再 立 中17 / 32間 的 一 根 ， 互 相 看 齊 后 ， 立 中 間 部 分 各 立 桿 ， 雙 排 架 內 、 外 排 兩 立 桿 的 連 線 要 與墻 面 垂 直 ， 立 桿 接 長 時 ， 宜 先 立 外 排 ， 后 立 內 排 。、 腳 手 架 拆 卸拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，拆除順序為：安全網→攔桿→腳手板→剪刀撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先瘵連墻件整層或數層拆除后再除腳手架，分段拆除高差不應大于 2 步，如高差大于 2 步，應增設連墻連加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約 ）時，應先在適當位置搭臨時勢撐加固，后拆連墻件。拆除必須由 23 人協同操作。拆順桿時應由站在中間的人將桿轉向，將大頭順下，握住小頭下遞，得到下方人員的通知后再放手，嚴禁向下拋扔。拆除腳手架時，必須有書面申請，經批準后方可拆除，要進行安全和技術交底，作業面有專人管理，在地下應有專人負責統一指揮，由于施工現場狹小，要避免零配件墜落傷人。、腳手架搭設的構造