工業廠房高支模施工專項評審方案方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 ，澆筑此處混凝土時宜用細石子同等級混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 澆筑板的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振搗垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗器順澆筑方向拖拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振 搗棒攤混凝土。澆筑混凝土泵管出料口嚴禁集中堆載。 、養護： 砼澆筑完畢后，應在 12 小時以內澆水養護； 砼的澆水養護日期，不得少于 7 晝夜； 澆水次數應能保持砼具有足夠的濕潤狀態； 在已澆筑的混凝土強度達到 12Mpa 以后，始準在其上來往人員和安裝模板及支架。 、混凝土澆筑安全針對性措施 、模板體系必須經過有關方驗收合格并辦理完畢簽證手續后方允許澆筑混凝土。 、混凝土由梁中向兩側對稱澆筑，梁高度大于 1000mm 的梁分層澆筑，分層高度不大于 500mm，上層混凝土的澆筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于 1h。 、澆筑設備不得碰撞或直接擱在模板上，振搗時用細棒密振，不使用大功率振動棒，以減小對模板的側壓力。 、砼施工時配備 3 個木工跟班隨時檢查樓板支頂情況，發現問題立即處理；必要時停止砼澆筑，將問題處理后方可繼續施工。 、砼澆筑前必須做好模板系統內人員的清場工作，澆筑期間任何人不得隨意進入模板系統下。 、澆筑樓板及屋面混凝土時應隨澆隨整平，不得讓混凝土大量堆積在某 個施工面，樓面的砼堆積高度不宜超過 300mm，造成局部荷載過大而對模板及支撐不利。 、砼澆筑過程中，設專人負責檢查模板及支撐的情況，發現異常立即停工，迅速疏散作業人員，組織人力排除險情，方能復工。 、振搗器電纜不得在鋼筋網上拖來拖去，以防破皮漏電，電纜長度不應超過 30 米，操作者應穿膠鞋（靴），戴絕緣手套。振搗器需維修保養時必須切斷電源。 、施工現場電動振動設備應有專人使用，不能隨地丟放。 、支模監測 、項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自 我監測。 、監測項目：支架沉降和水平位移，以及支承地面穩定性沉降觀測。 、測點布設：在 1/2 跨位置，每個監測剖面布設二個支頂水平位移監測點、三個支頂沉降觀測點。 、監測頻率：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔 30min 測量一次，并與初始值相對比， 得出沉降、位移量。 、變形監測預警值： 梁的支架沉降位移預警值取 8mm，沉降位移允許值取 10mm；梁的支架水平位移預警值取 5mm，水平位移允許值取 8mm。 、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。 、質量保證措施 、施工前由施工員對工人進行詳細的技術交底，對鋼管支架搭設、模板安裝等按規范要求安裝。 、施工場地必須平整、無雜物并做好排水措施。 、鋼管組合安裝前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼管的質量。 、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模松枋木 ，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。 、模板安裝中或完成后，由質安員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工，高支模搭設施工完成后安規定進行辦理驗收。 、澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決，并向有關部門匯報。 、施工必須符合《建筑施工模板安全技術規范》 JGJ 1622020 和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ 1302020 等的有關要求；扣件螺栓擰緊力矩為 40～ 60N m。 、用于施工的鋼管、扣件要按規定進行質量檢測，禁止使用不合格的鋼管、扣件。 、立桿接長必須采用對接扣件連接 ,兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500mm。 、雨季施工措施 、做好汛前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨 警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。 、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌， 臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的下水管道和雨水井，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。 、雨天作業必須設專人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。 、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續施工。 、各區高支模，必須設置避雷裝置，且其周圍有排水設施。 、機電 設施要經常檢查接零、接地保護，所有機械棚要搭設嚴密，防止漏雨，并隨時檢查漏電裝置功能是否靈敏有效。 、腳手架底部地基要做好排水。 、鋼筋要用枕木或木方、地壟等架高，防止沾泥、生銹。 、澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行。現場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。 第四章 高支模板及扣件計算 樓板模板扣件高支撐架計算書 、參數信息 : 、腳手架參數 橫向間距或排距 (m):；縱 距 (m):；步距 (m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):；腳手架搭設高度 (m):； 采用的鋼管 (mm):Φ 48 ； 扣件連接方式 :雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數 :； 板底支撐連接方式 :方木支撐； 、荷載參數 模板與木板自重 (kN/m2):；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):； 樓板澆筑厚度 (m):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):； 、木方參數 木方彈性模量 E(N/mm2):；木方抗彎強度設計值 (N/mm2):； 木方抗剪強度設計值 (N/mm2):；木方的間隔距離 (mm):； 木方的截面寬度 (mm):；木方的截面高度 (mm):； 圖 2 樓板支撐架荷載計算單元 、模板支撐方木的計算 : 方木按照簡支梁計算，其慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W= ； I= ； 方木楞計算簡圖 、荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1= = kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m): q2= = kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷 載 (kN)： p1 = (+) = kN； 、方木抗彎強度驗算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 均布荷載 q = ( + ) = kN/m； 集中荷載 p = = kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = /4 + ； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = + ； 方木的最大應力值 σ = M / w = 106/ 103 = N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]= N/mm2； 方木的最大應力計算值為 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 N/mm2，滿足要求 ! 、方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下 : Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 : V = +； 方木受剪應力計算值 T = 3 (2 ) = N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [T] = N/mm2； 方木受剪應力計算值為 N/mm2 小于 方木的抗剪強度 設計值 N/mm2，滿足要求 ! 、方木撓度驗算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : 均布荷載 q = q1 + q2 = += kN/m； 集中荷載 p = kN； 方木最大撓度計算值 V= 5 /(384 ) + /( 48 ) = mm； 方木最大允許撓度值 [V]= ； 方木的最大撓度計算值 mm 小于 方木的最大允許撓度值 mm,滿足要求 ! 、木方支撐鋼管計算 : 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力， P = + = kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 () 支撐鋼管計算變形圖 () 支撐鋼管計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = ； 最大變形 Vmax = mm ； 最大支座力 Qmax = kN ； 鋼管最大應力 σ = 106/= N/mm2 ； 鋼管抗壓強度設計值 [f]= N/mm2 ； 支撐鋼管的計算最大應力計算值 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 、扣件抗滑移的計算 : 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編， P96 頁，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數 ，本工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 、模板支架立桿荷載標準值 (軸力 ): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 ： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = = kN； 鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄 A。 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = = kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = = kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN； 。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (+ ) = kN； ,立桿的軸向壓力設計值計算 N = + = kN； 、立桿的穩定性計算 : 立 桿的穩定性計算公式 : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ： N = kN； φ 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i = cm； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = cm2； W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W= cm3； σ 鋼管立桿 最大應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] = N/mm2； L0 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算 l0 = h+2a k1 計算長度附加系數，取值為 ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ； u = ； a 立桿上端伸出頂 層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = m； 上式的計算結果： 立桿計算長度 L0 = h+2a = + 2 = m； L0/i = / = ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ = ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ =（ ） = N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計 值 [f] = N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a) k1 計算長度附加系數按照表 1 取值 ； k2 計算長度附加系數， h+2a = 按照表 2 取值 ；