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等截面懸鏈線圬工拱橋畢業論文(編輯修改稿)

2026-07-24 16:43 本頁面

　

【文章內容簡介】拱頂l/4截面拱腳軸向力10與M相應的H與M相應的V彎矩MY= 溫度內力計算拱圈合攏溫度15拱圈砌體線膨脹系數變化溫差+15主拱圈材料彈性模量溫度變化在彈性中心產生的水平力：拱圈溫度變化內力見表310表310 溫度內力項目溫度變化拱頂l/4截面拱腳1y=注：當砂漿為小石子混凝土時，應酌情計入徐變的影響。主拱圈正截面強度驗算采用分項安全系數極限狀態設計的構件，其設計原則是：荷載效應不利組合的設計值小于或等于結構抗力效應的設計值。表達式為：根據公路橋涵設計通用規范的規定，本設計效應荷載函數有如下幾種組合：組合I：=S=組合II：=S=組合III：=S=式中：當與基本可變荷載同號時，當與基本可變荷載異號時。1）荷載效應總匯計入荷載安全系數的荷載效應匯總如表311 表311 荷載安全系數及荷載效應匯總表荷載效應系數拱頂1/4截面拱腳恒載汽車20級汽車20級掛車100掛車100溫度下降恒載汽車20級汽車20級掛車100掛車100溫度下降注：上表中，軸力單位KN，彎矩單位，內力是計彈性壓縮時的內力。2）荷載效應最不利組合的設計值計入荷載組合系數的荷載效應最不利組合的設計值見表312表312 荷載效應組合系數及荷載效應最不利組合的設計值荷載效應組合系數拱頂l/4截面拱腳組合I(恒+汽)(恒+汽)組合(恒+汽)+溫降(恒+汽)+溫降組合(恒+掛)(恒+掛)3) 結構(主拱圈)抗力效應的設計值結構抗力效應的設計值為：其中：， A——主拱圈截面積， ——主拱圈材料的極限抗壓強度， = = 計算結果見表313 表313 抗力效應的設計值（單位：）荷載效應組合拱頂l/4截面拱腳組合I(恒+汽)(恒+汽)組合(恒+汽)+溫降(恒+汽)+溫降組合(恒+掛)(恒+掛)與表312（上表）比較，表明結構抗力效應的設計值均大于荷載效應最不利組合的設計值。4）主拱圈容許偏心距驗算主拱圈正截面上縱向力的容許偏心距見表314 表314 主拱圈容許偏心距荷載效應組合組合I組合II、組合III中性軸位置正偏心負偏心表312和表314比較，主拱圈正截面上縱向力的偏心距均小于規范規定的容許偏心距。表31表31表314表明主拱圈正截面受壓強度均沒有問題。式中：對于拱式拱上結構的一般拱橋，拱上結構參與主拱圈聯合作用，提高了全拱的剛度，降低了主拱圈的活載彎矩，而對拱的縱向力沒有影響，從而縮小了縱向力的偏心距，一般拱的穩定性沒有問題，不做驗算。一般拱腳截面的剪力最大，正截面直接受剪強度按下式驗算：式中：——剪切效應組合設計值； ——相應于的縱向力。1）活載最大水平效應與相應垂直效應見表315。表315 活載最大水平效應與相應垂直效應項目等代荷載影響線面積力2汽20掛100支點前相應52,6688支點后相應相應注：表中相關數據利用《拱橋連拱計算》，表I2(3)線性內插算得。及相應的H等代荷載表，影響線面積利用，表II2求知。2）活載剪切效應表316 活載剪切效應汽車20級掛100溫度下降支點前支點后拱上建筑未合攏就脫架的主拱圈，由《橋規》式中： ——材料安全系數 ——截面的回轉半徑拱圈穩定性驗算情況見表317表317 主拱圈穩定性驗算截面拱頂截面拱腳注：Ng和Mg來源于表24計算表明，上部結構安全可靠。本橋采用早期脫架施工，必須驗算在裸拱自重內力作用下的強度和穩定性。拱頂截面截面拱腳截面裸拱截面內力見表318 表318 裸拱截面內力項目拱頂1/4截面拱腳1000 裸拱的強度和穩定性裸拱的強度和穩定性計算見表319 表319 裸拱的強度和穩定性計算截面拱頂截面拱腳4. 橋墩設計及計算橋墩的左右孔結構及其跨徑均相等，右邊跨布滿荷載，使水平推力達到最大值，左邊跨空載，且不考慮恒載單向推力的影響。（見圖41）圖41 橋墩各部位幾何尺寸計算示意圖腹拱拱腳處的垂直反力：（一個腹拱重）主拱圈的垂直反力： 1）活載效應，表41 墩底截面上的活載效應項目汽車20級掛車100 2) 汽車制動力《橋規021》：汽車制動力為一列車隊總量的10%，但不小于一輛重車的30%。車隊制動力：重車制動力

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