鋼筋混凝土單層工業廠房結構設計單層廠房計算書課程設計(編輯修改稿)

2026-07-24 16:58 本頁面

　

【文章內容簡介】柱柱頂各柱不動鉸支座反力分別為： B列柱：n=,=,=====(←)C列柱：n=,=,====(→)所以排架柱不動鉸支座總反力為： KN(←)故排架柱柱頂最后剪力分別為：KN(→)KN(←)KN(→)當BC跨作用于B列柱右側時，排架柱各柱的內力如圖117所示：4） BC跨作用于C列柱時由于BC跨與的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針 )(順時針 ) ( 逆時針)其計算簡圖如下圖1—18所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=,=,= === (←)C列柱： n=,=,= === (→)所以排架柱不動鉸支座總反力為： KN(→)故排架柱最后剪力分別為：KN(←)KN(←)KN(→) 當BC跨作用于C列柱時，排架各柱的內力圖如下圖119所示（5）吊車水平荷載作用下的內力分析（不考慮廠房整體空間工作）1）AB跨作用有橫向水平荷載時，計算簡圖如下圖120所示；各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：，=， = KN(←)B列柱：，=， = KN(←)排架柱頂部動鉸支座的總反力： KN(←)排架柱頂最后剪力分別為：KN(←)KN(←)KN(→)排架柱各柱的彎矩圖如圖1—21所示2）BC跨作用有橫向水平荷載時，計算簡圖如下圖122所示；各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：，=， = KN(←)C列柱：，=， = KN(←)所以排架柱頂不動鉸支座總反力為： KN(←)故排架柱頂最后剪力分別為：KN(→)KN(←)KN(←)排架柱各柱的彎矩圖如圖123所示：（6）風荷載作用下的內力分析1）左吹內時，計算簡圖如圖1—24所示各住不動鉸支座反力分為： A列柱：，= 查附表9附圖9—8得 = KN(←) C列柱：，= 查附表9附圖9—8得 = KN(←) 排架柱頂不動鉸支座的總反力為： KN(←) 排架柱柱頂剪力分別為： KN(←)KN(→)KN(→) 排架柱的各住彎矩圖如圖下頁圖1—24所示。圖124 左吹風時計算簡圖與內力圖2)右吹風時，計算簡圖如圖1—25所示各柱不動絞支座反力分別為： A列柱：，=, = KN(←) C列柱：，=, = KN(←) 排架柱不動鉸支座的總反力為：KN(→) 排架柱頂剪力分別為： ===(←) ===(←) ===(→) 圖125 右吹風時計算簡圖與內力圖六、內力組合不考慮廠房整體空間工作，對A柱進行最不利組合，具體方法何數據間下述兩表內力、截面永久荷載屋面活荷載吊車荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨在A柱在A柱在AB柱在C柱在C柱在BC柱左風右風項次①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩⑾ⅠⅠMN36000000000ⅡⅡMN360000000ⅢⅢM182N360000000V71 A柱內力標準值匯總表內力組合/截面+與相應N與相應N與相應M與相應M組合項內力組合項內力組合項內力組合項內力ⅠⅠM①+[③+⑧+⑨+⑩]()①+[②+（⑤+⑦）+⑥+⑨+⑾]()①+ x ②①+[②+③+⑧+⑨+⑩]()()①+[⑨+(⑤+⑦）+ ⑾]()N()()()()()ⅡⅡM①+[③+(④+⑧)+⑨+⑩]()①+[②+⑦+⑨+⑾]()①+[②+③+⑨+ x(⑧+④)+ ⑩]①+[③+⑨+⑩+(④+⑧)]()()①+[⑦+⑨+⑾]()N()()()()()ⅢⅢM①+[③+(④+⑧)+ ⑥+⑩]()①+[②+⑤+⑥+⑾]()①+④①+[③+(④+⑧)+ ⑥ +⑩]①+（②+⑤+⑥+⑾）（）()①+[③+⑧+⑨+⑩]（）N()()（）/()()（）ⅢⅢV()()()72 A柱內力組合表注：，。七、截面設計以A柱為例，砼采用C30，縱筋采用HRB335級，箍筋采用HPB235級，（一）柱的縱向鋼筋計算（采用對稱配筋）（1）上柱根據內力組合表，經過比較分析，其中最不利內力組合為：① ②查表得有吊車廠房排架方向：1

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