沈陽市城市賓館設計本科畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 厚 1： 水泥砂漿找平 20= kN/m 280mm 厚聚苯板保溫層 = kN/m 100—140mm 厚膨脹珍珠巖找坡層 （+）/27=120mm 厚鋼筋混凝土板 25=3kN/m 220mm 厚板下抹灰 17= kN/m 2∑=2．樓面：20mm 厚花崗巖地面 28=30mm 干硬性水泥砂漿 20=水泥漿一道 20=120mm 厚鋼筋混凝土板 3kN/m 220mm 厚板下混合砂漿抹灰 17= kN/m 2∑= 3．梁重：（取梁自重 25 kN/m3）框架梁 梁自重： 25= 粉 刷： 2（－）17= ∑=4．墻重：（砌體與抹灰之和） 抹灰：外墻面外抹灰：20 厚水泥砂漿 外墻內抹灰及內墻面抹灰：20 厚石灰砂漿 kN/m 2 墻重：外墻(370 厚)： 10++= kN/m 2西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 10 頁 共 63 頁 （焦渣空心磚 10kN/m 3） 內墻(240 厚)： 10+2= （焦渣空心磚 10kN/m 3）5．柱：（取柱子自重 25 kN/m3） 柱自重： 25= 柱粉刷： 117= ∑=6．門: kN/ m 2 窗: kN/ m 2 活荷載： 雪活載： kN/m 2 風活載： kN/m 2 廁所： kN/m 2 樓面： 走廊、門廳： kN/m 2 樓梯 ： 上人屋面： 西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 11 頁 共 63 頁 計算簡圖及層數劃分圖 計算單元簡圖西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 12 頁 共 63 頁60 450360240圖 層數劃分 各層重力荷載代表值計算 十層上半層 女 兒 墻：（+）210= 屋 面：= 框架橫梁：（－3）16= 框架縱梁：()4= 柱 子： 60= kN西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 13 頁 共 63 頁外 墻：[(－15)()2 29]+[(－3)（）（）] 2=內 縱 墻： [（）]17+[（） ]2+[（）]2=內 橫 墻 ：（）24= 門 ： 20+2= 電 梯 門 ：3= kN 窗 ： 31=電梯井墻 ：3+(2)+2+[（）] +(－) =∑=G10＝+活=+2= 十層下半層柱 子：60= 外 墻：[(15)229]+[(3)]2=內縱墻：[（]17+[（]2+[（） ]2= 內橫墻：（）24=門 ： 20+2= 電梯門：3= kN 窗 ： 31=電梯井墻： 3+(－2)+2+[（）西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 14 頁 共 63 頁] +(－) =∑= 二四/六 九層上半層 樓 面： = 橫 梁：（－3）16= 縱 梁：()4= 柱 子：60= kN 外 墻：[(－15)()2 29]+[(－3)（）（）] 2= 內 縱 墻：[（）]13+[（） ]6= 內 橫 墻：（）22= 門 ：20= 電 梯 門：3= kN 窗 ： 31= 電梯井墻 ： 3+(－2)+2+[（） ] +(－)=∑＝ 二四/六 九層下半層 柱 子：60= kN外 墻：[(－15)2 29]+[(－3)] 2=內縱墻：[（）]13+[（）西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 15 頁 共 63 頁]6= 內 橫 墻：（）22= 門 ：20= 電 梯 門：3= kN 窗 ： 31= 電梯井墻 ：3+(3. 9－2)+2+[（）] +(－) =∑＝ kN 五層上半層 樓 面： = 橫 梁：（－3）16= 縱 梁：()4= 柱 子：60= kN外 墻：[(－15)()2 29]+[(－3)（）（）] 2= 內縱墻：[（）]10+[（）]6+[(－)（）2] = 內 橫 墻：（）20= 門 ：16+2= 電 梯 門：3= kN 窗 ： 31= 電梯井墻 ：3+(－2)+2+[（）] +(－) =西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 16 頁 共 63 頁∑＝ 五層下半層 柱 子：60= kN 外 墻：[(－15)2 29]+[(－ 3)]2=內縱墻：[()]10+[()]6+[()2] = 內 橫 墻：（）20= 門 ：16+2= 電 梯 門：3= kN 窗 ： 31= 電梯井墻 ：3+( －2)+2+[（）] +(－) =∑＝ kN 一層上半層 樓 面： = 橫 梁：（－3）16= 縱 梁：()4= 次 梁：()53= 柱 子：60= kN外 墻：[(－15)()2 28]+[(－3)（）22] = 內 縱 墻：西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 17 頁 共 63 頁[（）]8+（）8+[(3－)（）] 7 +（ 2+= 內 橫 墻：（）17+[(－)]+[(－)]+（） 2+5= 門：13+9++ = 電 梯 門：3= kN 窗 ： 28+= 電梯井墻 ：3+(－2)+2+[（）] +(－) = 雨 棚：252+25=∑＝ G1=∑+ 活＝+＋2=由于標準層布置相同，故：G2=++活=++2=G3=++活=++2=G=++活=++2=G7=++活=++2=G8=++活=++2=非標準層：G4=++活西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 18 頁 共 63 頁=++2=G5=++活=++2=G＝++活=++2=∑G= G 1+ G2+ G3+ G4+ G5+ G6+ G7+ G8+ G9+ G10=∑A=9499㎡∑G/∑A=5 框架配筋計算配筋計算內容包括：梁、柱、板、樓梯、基礎 框架梁的設計梁的縱向鋼筋采用 HRB400，箍筋采用 HPB235。 梁的正截面配筋計算1．跨中最大正彎矩的配筋計算無地震作用組合時,由于樓面板為現澆構件的框架梁,按混凝土結構中的 T 矩形截面梁計算，混凝土受壓區的翼緣計算寬度 b’f應按《混凝土結構設計規范》中表 所列情況中的最小值取用。考慮地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力仍然按上述規定計算，但在受彎承載力計算公式右邊應除以相應的承載力抗震調整系數 。??Bh0=250mm565mm b’f=1690mm 35sam?mhf1239。比較 判斷屬于第一類 T 形截面39。 39。0(/2)cffbh??1M和 ； （51）39。0scfMbh； （52）1s??? （53）0fAsys?——縱向非預應力受拉鋼筋合力點sa西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 19 頁 共 63 頁——T 形截面翼緣寬和高39。39。,fbh——截面抵抗矩系數s?——相對受壓區高度?——縱向受拉鋼筋面積sA——等效矩形應力圖形特征值，為簡化計算1 1??——混凝土軸心抗壓強度設計值cf——縱向受拉鋼筋抗拉強度設計值y——截面有效高度 ——腹板寬度0hb驗算最小配筋面積：跨中 %和 %比較取大值； 支座 %和ytf5 ytf65%比較取大值。經計算跨中取 %，支座取 %。最大配筋率：%計算過程如下表表 梁跨中正截面彎矩承載力截面 L0 b h0 M s??AB 跨中 6502 250 565 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 7 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 3 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 3 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 1 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 4 BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 7 四層BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 1 三層BC 跨中 2400 250 565 跨中 6502 250 565 6 二層BC 跨中 2400 250 565 AB 跨中 6502 250 565 一層BC 跨中 2400 250 565 表 梁跨中正截面彎矩承載力截面 sAmin0bh?實配 面積 配筋率AB 跨中 3C18 763 %十層BC 跨中 2C18 509 %西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 20 頁 共 63 頁AB 跨中 3C20 941 %九層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C20 941 %八層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C20 941 %七層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C20 941 %六層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C20 941 %五層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C20 941 % 四層BC 跨中 2C20 628 %AB 跨中 3C22 1140 % 三層BC 跨中 2C22 760 %AB 跨中 3C22 1140 % 二層BC 跨中 2C22 760 %AB 跨中 3C22 1140 % 一層BC 跨中 2C22 760 %2．梁端最大正彎矩配筋計算：按雙筋梁計算時，其截面受壓區高度計算結果一定小于零，即 ，可直39。2sax?接對受壓鋼筋取矩，無地震作用組合時 （54）)(39。0sysahfMA??有地震作用組合時 （55）39。syREsf?——受壓鋼筋合力點到截面近邊距離39。sa計算結果和梁跨中比較取大者。表 梁端正截面正彎矩承載力梁端正截面正彎矩承載力截面 h0 s?RE?M RE?sA跨中 計算 實配 面積 配筋率AB 左 565 35 3 763 763 3C18 763 %AB 右 565 35 763 763 3C18 763 %十層BC 左 565 35 509 509 2C18 509 %九層 AB 左 565 35 25 941 941 3C20 941 %西安建筑科技大學畢業設計（論文）第 21 頁 共 63 頁5AB 右 565 35 941 941 3C20 941 %BC 左 565 35 173 628 628 2C20 628 %AB 左 565 35 120 941 941 3C20 941 %AB 右 565 35 941 941 3C20 941 %八層BC