別墅高支模施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為： W = 120； I = 120； 模板面板的按照三跨連續梁計算。 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 12 面板計算簡圖 荷載計算 (1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25+ = kN/m； (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m)： q2 = 2= kN/m； 強度計算 計算公式如下 : M= 其中： q=+= 最大彎矩 M=2502= 57900 Nm； 面板最大應力計算值 σ =M/W= 57900/64800 = N/mm2； 面板的抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大應力計算值為 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 撓度計算 撓度計算公式為 ν=(100EI)≤ [ν]=l/250 其中 q =q1=面板最大撓度計算值 ν = 2504/(1009500104)= mm； 面板最大允許撓度 [ν]=250/ 250=1 mm； 面板的最大撓度計算值 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求 ! 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 13 三、模板支撐方木的計算 方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=bh2/6=51010/6 = cm3； I=bh3/12=5101010/12 = cm4； 方木楞計算簡圖 (1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m)： q1= 25+ = kN/m ； (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m)： q2 = 2 = kN/m； 計算公式如下 : M= 均布荷載 q = q1 + q2 = + = kN/m； 最大彎矩 M = = = kNm； 方木最大應力計算值 σ= M /W = 106/ = N/mm2； 方木的抗彎強度設計值 [f]= N/mm2； 方木的最大應力計算值為 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 截面抗剪強度必須滿足 : τ = 3V/2bhn [τ] 其中最大剪力 : V = = kN； 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 14 方木受剪應力計算值 τ = 3 103/(2 50100) = N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [τ] = N/mm2； 方木的受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 N/mm2，滿足要求 ! 計算公式如下 : ν=(100EI)≤ [ν]=l/400 均布荷載 q = q1 = kN/m； 最大撓度計算值 ν= 12020 /(1009000)= mm； 最大允許撓度 [ν]=1200/ 250= mm； 方木的最大撓度計算值 mm 小于 方木的最大允許撓度 mm,滿足要求 ! 四、托梁材料計算 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 托梁采用：鋼管 (雙鋼管 ) :Ф48； W= cm3； I= cm4； 集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P＝ 。 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖 (kNm) 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 15 托梁計算變形圖 (mm) 托梁計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = kNm ； 最大變形 Vmax = mm ； 最大支座力 Qmax = kN ； 最大應力 σ= ； 托梁的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2； 托梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 托梁的最大撓度為 小于 1200/150與 10 mm,滿足要求 ! 五、模板支架立桿荷載設計值 (軸力 ) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = = kN； 鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄 A。 (2)模板的自重 (kN)： 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 16 NG2 = = kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = 25 = kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN； 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) = kN； ,立桿的軸向壓力設計值計算 N = + = kN； 六、立桿 的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 : σ =N/(υA)≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ： N = kN； υ 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i = cm； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = cm2； W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W= cm3； σ 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)； 按下式計算 : l0 = h+2a = +2 = m； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = m； l0/i = 1900 / = 120 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ； σ=（ 489） = N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 l0 = k1k2(h+2a)= (+2) = m； 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 17 k1 計算長度附加系數按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數， h+2a = 按照表 2取值 ； Lo/i = / = 142 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ； σ=（ 489） = N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 二 、 L1（ 200*700） 梁計算書 高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（ JGJ1302020）、《混凝土結構設計規范》 GB5001020《建筑結構荷載規范》 (GB 500092020)、《鋼結構設計規范》 (GB 500172020)等規范編制。 高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（ JGJ1302020）、《混凝土結構設計規范》 GB5001020《建筑結構荷載規范》 (GB 500092020)、《鋼結構設計規范》 (GB 500172020)等 規范編制。 因本工程梁支架高度大于 4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》 2020（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢