模具沖壓件廠車間單層門式鋼架廠房設計-資料下載頁

　　

【正文】 yh tc fah? ? ? ? ???? 則： ? ? ? ? 2, 1 0 .7 9 0 .9 1 0 .7 9 1 .0 1 0 .9 2 1 5 1 9 6 .3 2c r cc f N m m??? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 計算跨中區格的局部穩定性為： 2 2 2 2,4 0 . 4 1 9 1 8 . 1 9 6 8 . 9 7 0 . 4 1 1 . 02 1 5 1 1 9 . 6 2 1 9 6 . 3 2cc r c r c c r???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 其他區格，經計算均能滿足，計算從略。 支座加勁肋計算： 支座加勁肋采用平板式支座加勁肋，預取支座加勁肋為 2— 110 10mm，支 鋼結構單層廠房結構設計 19 座構造見下圖所示 。 15040Z505兩段刨平頂緊10 吊車梁支座構造簡圖 按承受最大支座反力 R=Vmax= 的軸心壓桿，驗算在腹板平面外的穩定。 支座加 勁肋的端面承壓應力為： 3m a x 5 1 2 . 7 2 1 02 (1 1 0 1 5 ) 1 0ce ceRA? ??? ? ? ? 2226 / 32 5 /ceN m m f N m m? ? ? 穩定計算： A=(40+10+150) 12+211010=4600mm2 33641110 ( 2 110 12) 40 150 1212 1210. 43 10zImm? ? ? ? ? ? ? ? ???（ ） 61 0 .4 3 1 0 4 7 .6 2 54600zz Ii m mA ?? ? ? 0 1210 2 5 .4 14 7 .6 2 5zzhi? ? ? ? 從上得知：屬 b 類截面，查表可以知道 ?? ，所以按照下列公式來計 鋼結構單層廠房結構設計 20 算 支座加勁肋在腹板平面外的穩定性： 3 22m a x 5 1 2 . 7 2 1 0 1 1 6 . 5 9 / 2 1 5 /0 . 9 5 6 4 6 0 0ce R N m m N m mA? ? ?? ? ? ?? 撓度計算： 按一臺吊車計算撓度，因一臺輪距為 ，所以求一臺吊車的最大彎矩有兩個輪壓作用在梁上。 ? ?2 22 2 377 / 2 . x wlpaM K N ml?????? ? ? ???? ? ? ?? 則 2 62 03 3 46 7 3 . 3 3 1 0 7 5 0 0 2 . 0 3 1 0101 0 1 0 2 0 6 1 0 9 0 7 . 5 1 0 1 0kx xMl lm m m mEI? ??? ? ? ? ?? ? ? ? ? 焊縫連接計算： (1) 上翼緣與腹板的連接焊縫： 采用焊透的 K形焊縫，其強度與腹板相近，可不計算。 (2) 下翼緣與腹板的直角焊縫： 下翼緣截面對中和軸的面積矩為： 31 23 0 2 ( 6 7 . 0 9 ) 3 9 6 5 . 42S c m? ? ? ? ? 按公式計算焊縫 的焊腳尺寸為： 33m a x 1345 1 2 . 7 2 1 0 3 9 6 5 . 4 1 0 1 . 02 0 . 7 2 0 . 7 1 6 0 9 0 7 . 5 1 0 1 0f wfxVSh m mfI ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? ? 焊腳尺寸采用 8mm (3) 支座加勁肋與腹板的連接焊縫： 按公式計算的連接焊縫焊腳尺寸為： 3m a x 5 1 2 . 7 2 1 0 1 . 9 32 0 . 7 2 0 . 7 ( 1 2 1 0 2 4 ) 1 6 0f wwfRh m mlf ?? ? ?? ? ? ? ? 因為 fh 不應小于 倍的腹板厚度并且不應小于 6mm； 即 ?12=，故采用 fh =10mm 鋼結構單層廠房結構設計 21 門式剛架設計 設計資料 本設 計中模具沖壓件單層廠房采用雙跨雙坡門式剛架，剛架跨度2=，柱高 10m ，共有 12榀剛架，柱距 ，屋面坡度 ，抗震設防烈度為 7 度， 設計基本地震加速度值 。剛架計算簡圖如圖 28 所示。屋面 采用 厚的鍍鋅壓型彩涂板， 墻面板為 壓型鋼板墻板 ；檁條、墻梁為冷彎薄壁卷邊 C 型鋼，鋼材采用 Q235— B鋼，焊條為 E43 型，手工焊。 圖 26 剛架計算簡圖 荷載計算 （內力圖符號規定： 彎矩圖： 鋼結構單層廠房結構設計 22 剪力圖： 軸力圖： ） （ 1）永久荷載標準值（對水平投影面）： 屋面板 m 隔熱層 m 檁條 m 屋面支撐 m 鋼結構單層廠房結構設計 23 設備管線 m 總計： 2mkN 所以，永久荷載標準值為： 3?? mkN 永久荷載設計值為： 3=（ 2） 可變荷載標準值 屋面活荷載 Qik 為 屋面基本雪壓 Sk為 2 KS — 雪荷載標準值； 可變荷載取屋面活荷載與雪荷載中較大值： ?? mkN 活荷載設計值為： =（ 3）風荷載標準值 基本風壓 0? 為 m ；地面粗糙度系數按 B類取值；風載體形系數 s? 按《建筑結構荷載規范》 (GB500092021)取值 ，迎風面及柱及屋面分別為 + 和；背風面柱及屋面分別為 和 ， 如圖 27所示。 圖 27 風載體型系數 風荷載高度變化系數按《建筑結構荷載規范》 (GB500092021)的規定采用，當高度為 10m 時，數值 ?z? ，當高度為 10+，數值1 ( 4 1 ) / 5 ( 11. 24 10) 35z? ? ? ? ? ? ?。風振系數取 .01z?? 。 風荷載體型系數 . s54s3s2ss1 ???????? ????? ，， 。 由 0????? ???? zszk ，可得： 鋼結構單層廠房結構設計 24 ? ?? ?123451 .0 0 .8 0 . 4 1 .0 5 7 .5 2 .5 2 k N /1 .0 3 5 ( 0 .6 ) 0 . 4 1 .0 5 7 .5 1 .9 5 6 k N /1 .0 3 5 0 .5 0 . 4 1 .0 5 7 .5 1 .6 3 k N /1 .0 0 .5 0 .4 1 .0 5 7 .5 1 .5 7 5 k N /1 .0 3 5 1 .3 0 . 4 1 .0 5 7 .5 4 .2 3 8 k N /mmmmm?????? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? A軸柱頂上豎向板所受風荷載的作用力可簡化為對 A軸柱頂的集中力： 1 1 .3 1 .0 3 5 0 .4 7 .5 1 .2 4 .8 4p ? ? ? ? ? ? KN 風荷載作用見圖 28 圖 28 風荷載作用簡圖 （ 4） 吊車荷載 最大輪壓： max, 377kP kN? ， 最小輪壓： min, kN? 吊車豎向荷載標準值： 鋼結構單層廠房結構設計 25 圖 29 吊車梁支座求 maxD 、 minD 時的吊車位置 m a x m a x ,m in m in .7 .5 4 .83 7 7 ( 1 ) 5 1 2 .7 27 .57 .5 4 .87 7 .8 ( 1 ) 1 0 5 .8 0 87 .5kikiD P y k ND P y k N?? ? ? ? ??? ? ? ? ??? 吊車橫向水平荷載標準值： 對于軟鉤吊車，額定起重質量 50Qt? 吊車， ?? ? ?m a x 1 i11( ) 0 .1 5 0 1 5 .7 6 5 1 0 1 6 .4 444T y 1 6 .4 4 1 1 6 .4 4 0 .3 6 2 2 .3 6kT G g k N k NT k N?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? （ 5）柱荷載計算 柱自重設計值： 邊柱為 10 = 中柱為 = 吊車梁及軌道自重在牛腿上產生的彎矩 Q235 鋼密度為 7850kg/m3 吊車梁自重 285200 7850 ?610 ＝ = 軌道自重 103＝ 103= 吊車梁中線至柱中線的距離 ()/= M＝ （ ＋ ） ＝ 最大輪壓處形成的彎矩為： 377 = 最小輪壓處形成的彎矩為： = 內力計算 永久荷載作用下的內力 剛架上的永久荷載如圖 29 所示。在本設計中柱和梁采用相同的截面形式，抗彎剛度均為 EI(E= 105kPa)，用結構力學求解器對結構進行計算。 鋼結構單層廠房結構設計 26 圖 29 永久荷載標準值作用計算簡圖（ kN/m） 內力計算 桿端內力值 ( 乘子 = 1) 桿端 1 桿端 2 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 鋼結構單層廠房結構設計 27 圖 210 永久荷載標準值作用彎矩圖（ kN/m） 圖 211 永久荷載標準值作用剪力圖（ ） 圖 212 永久荷載標準值作用軸力圖（ ） 鋼結構單層廠房結構設計 28 可變荷載作用下的內力 圖 213 活荷載標準值作用下的計算簡圖 內力計算 桿端內力值 ( 乘子 = 1) 桿端 1 桿端 2 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 2 3 4 5