城市cng加氣站建設項目可行性研究報告-資料下載頁

　　

【正文】 備注 1 測試樁 支 20 2鎂合金犧牲陽極 支 40 20kg／支 3 鋅接地電池 支 25．2．9水工保護 管線穿越溝、渠、河流時，均要對破壞的堤岸恢復原貌，并根據具體情況采取漿砌石護岸保護。對于有沖刷的河流除了管道深埋以外還要適當采取穩管措施，如加壓重塊或護底。對于一般線路段陡坎、陡坡處應加設漿砌石截水墻或擋土墻。5．2．10城區中壓管線的穿跨越工程 5．2．10．1穿越公路 本工程城區管線共穿越環城公路、及其主要城區道路663次。根據《關于處理石油管道和天然氣管道與公路相互關系的若干規定(試行)有關規定。對高速公路、國道、省道、縣鄉級公路加套管進行保護；鄉村公路和農村機耕道與相鄰的線路段采用敷設方式相同，只是在埋深和護坡堡坎時作一些特殊處理，設計時也可以加套管，一般均采用無套管穿越。加套管穿越公路時，套管頂具公路不小于1．2m，不加套管穿越公路時，管頂至公路面不小于1．2m。穿越公路需要的套管數量見下表表5．2—4 套管需要的數量 單位(米) 管徑(ram) 套管長度(一期)套管長度(一二期)DN200 4795 10360DN250 1120 2520DN300 560 2800DN350 700 455 5．2．10．2京杭運河穿越 管線一期需穿越京杭運河2次，分別位于運河三號橋附近和一號橋北側250m處。 京杭大運河屬淮河下游水系，為二級航道，是一條集交通、南水北調、灌溉、排澇、防洪等多功能河道。本工程穿越處水面寬約240m，水流方向一般由北向南，受南水北調影響，有時由南向北，并且水位有所升高，最大沖刷深度小于2．0米。每年6～9月份為汛期，流量占全年流量的75％，汛期與旱期的河水水位、逕流量相差懸殊。 管道穿越河流有大開挖、定向鉆、盾構、頂管、跨越等多種施工方法，各種方法各有優缺點。京杭運河具有水面寬、流量大、船只往來頻繁、河岸堤防等級高的特點，在穿越方案的選擇上，宜排除水上施工作業量大、影響通航的開挖、跨越方法，推薦采用定向鉆方式穿越。 定向鉆法是一種先進的管線穿越施工方法，施工時完全在河流兩岸陸地上進行，具有不破壞河堤、不擾動河床、不影響通航、施工周期短、管道運營安全、綜合造價低等優點。因此，在地質條件適宜的條件下，采用定向鉆法施工已成為管道穿越河流的首選方式。三號橋處定向鉆穿越主要上程量見表5．2．5：表5．25 主要工程量表序號項 目單位數量備注lΦ273管道定向鉆穿越m6002Φ2737管道組焊m6003Φ273管道FBE加強級外防腐m6004定向鉆補口帶補口處605Φ2737 20無縫鋼管t一號橋北250m處定向鉆穿越主要工程量見表5．26：表5．26 主要工程量表序號項 目單位數量備注lΦ219管道定向鉆穿越m6002Φ2196管道組焊m6003Φ219管道FBE加強級外防腐m6004定向鉆補口帶補口處605Φ2196 20無縫鋼管tl 5．2．10．3古黃河的穿越 一期需穿古黃河2次，二期需穿古黃河3次，均位于s*+區內。古黃河為黃河故道，現主要起防洪排澇的作用，不通航，部分地段已淤積斷流，水面寬度80m左右。經現場踏勘，上述5處均可采用大開挖方式穿越。管道宜埋置在沖刷線下lm。 5．2．10．4與已建管道、光纜(電纜)的穿越 按規范規定，新建管道與已建管道交叉時，新建管道一般從已建管道的下方穿過，相互垂直距離不小于0．3m，與已埋光纜(電纜)交叉時，相互垂直距離不小于0．5m，應可能從其下面穿越。5．3輸配管網工程5．3．1管網布置原則與確定 (1)根據城市總體規劃，遠、一期相結合，做到一次規劃，分期實施； (2)中壓管網布置以成環為主，環支結合，即節省投資又保證安全供氣；(3)中壓管網根據城市道路情況，盡量布置在人行道或慢車道下，避開市內繁華干道； (4)盡量避免和減少穿越鐵路、干道、大型河流等以減少工程量，節約投資； (5)燃氣管道在穿越城市干道時加套管保護； (6)管線根據地形按一定坡度敷設； (7)為了方便今后的管道維護及檢修，在配氣管網上適當的位置上設閥門井。 根據管網的布置原則，結合術術冰的現狀及發展規劃，確定了城市管網的走向布置圖見燃4005／7。5．3．2輸配系統壓力級制的確定 輸配系統壓力級制的確定需要綜合多種制約因素，就城市管網而言，輸配系統的壓力級制與供氣壓力、供氣規模、城市布局、氣源、管材等密切相關，壓力級制確定的合理與否，直接影響到投資以及整個輸配系統的安全。根據現行《城鎮燃氣設計規范》(GB50028—93)2002年版，城鎮燃氣管道按燃氣設計壓力分為7級如表5．31所示。表5．31 城市燃氣設計壓力(表壓)分級名 稱壓力(MPa)高壓燃氣管道AP≤BP≤次高壓燃氣管道AP≤BP≤中壓燃氣管道AP≤O．4BO．0l≤P≤低壓燃氣管道P 根據***城的規模、***的城市布局及二期規劃，并結合門站位置及管線布置圖(燃4005／l，燃4005／7)，可以確定適用于該城市的壓力級制主要有2種方案，即次高壓、中壓、低壓三級系統和次高壓、中壓二級系統。 兩種方案中都有一段相同的次高壓干線，不同的是在城區內的管網壓力級制的不同，方案一和方案二輸配系統框圖見圖5．11和圖5．12。 方案二輸配系統框圖 方案一語方案二在技術上都能滿足輸配系統的供氣要求，在方案二中，樓棟調壓器掛牽安裝，節省了調壓箱的占地，配氣管道的平均管徑較小，可節約可節省部分管材，但樓棟調壓器的數量過多，維護檢修量大。據初步估算，兩者在經濟上的差異不大。從目前了解的情況來看，新建或改造后的街區采用方案一的較多，因為這樣的街區規劃井然，住宅樓城區集中；而對于一些分散的用戶，采用方案二較適宜。由于***為一個新興城市，房地產事業發展正處于高峰時期，特別是在城區一環以內，新建小區不斷出現。據此，本工程推薦方案一是適宜的。5．3．3輸配管網工藝計算 5．3．3．1計算公式 城市中壓管網的水力計算公式為： 5．3．3．2計算軟件及計算結果 本管網工藝計算分析是采用從美國Advantica Stoner公司引進的天然氣輸配管網分析計算軟件SynerGEE Gas計算完成。該軟件是一套世界公認的用于輸配管網設計、儲氣調峰分析的高精度軟件，為世界眾多的知名燃氣公司如英國燃氣公司等所采用，在國內，該軟件在陜京線、澀寧蘭、忠武、西氣東輸等輸氣管道項目重應用。5．3．4輸配管網管材確定從近幾年的城市中壓燃氣管道管材使用及施工情況看，普遍采用鋼管和PEPE管和鋼管比較具有以下優點：(1) 管道內壁光滑，摩擦阻力小，一般而言其流通能力比鋼管高30％，可降低管網輸送能耗；(2) PE管不耗鋼，是節約鋼材的理想代用材料；(3) 抗腐蝕性能好，使用壽命長約50年，而鋼管的抗腐蝕性能差，采用陰極保護及絕緣防腐后的鋼管，使用年限約為30年；(4) 在一般土壤環境下耐老化能力強，折舊費低，可降低成本；(5) 具有很好的延展性、柔韌性，抗外力干擾能力強，敷設時允許有一定的彎曲，便于施工。 同時，根據初步水力計算結果，針對幾種主要管徑的無縫鋼管和PE管進行經濟比較，見表5．32。表5．32 無縫鋼管與PE管單位造價比較 類別 規格 每km造價(萬元) PE管SDRll () De90 Dell0 Del60 De200 無縫鋼管 DNS0 DNl00 26 DNl50 DN200 55 注：表中只包括管材費及安裝費，不含土方和其他費用。 由上表可以看出，使用PE管比鋼管在投資上具有較人優勢，同時PE管還具有節省陰極保護設施、無需無損探傷及x線照射等檢測的費用。因此本工程推薦中壓管網全部使用PE管。根據輸送的介質和壓力情況以及當地一0．8m的地溫(15．3℃)情況，本設計確定選用PE80 SDRll系列的PE管是適宜的。5．3．5輸配管網方案 根據管網布置圖，我們確定了向中壓管網供氣單路調壓供氣和雙路調壓供氣 兩個方案進行技術經濟比較，結果見表5．33：表5．33 單路調壓供氣和雙路調壓供氣方案比選 單路調壓供氣(方案一)雙路調壓供氣(方案二) 優點節省管道長度與土方量，運行管理與維護相對方便，初投資大， 對未來風險的抵御能力差。提高了供氣的后備性，中壓管網平均管釋相對較小。減少投資風險，可分期建站。 缺點供氣安全性差一些，出調壓站的 管徑較人(DN400)。需要另外征地，增加管理工 作量。投資比較(萬元)53175096從上表可以看出，在技術上兩個方案都是可行的，但方案二適應性較強，在投資上方案二也較少一些，所以，本設計推薦方案二。輸配管網水力汁算結果詳見圖5．3—l。 城市天然氣的耗氣量隨月、日、時而變化，但氣源的供應量是相對穩定的，不可能完全按用氣量的變化而隨時改變。為了保證供需平衡，按用戶需求不間斷供氣，需要采用有效的調峰手段。 經業主和卜游管道建設單位協商，天然氣的季節調峰、日調峰可以通過上游長輸管道實現。小時調峰由城市燃氣管道承擔。 5．3．6．1儲氣量的確定 所需儲氣容積由計算月小時不均勻系數經計算確定。 (1) 小時不均勻系數的確定根據**的具體情況，參考相近相似城市的同類數據，確定**用氣小時 不均勻系數，見表5．23。 (2) 儲氣量計算 根據各類用戶用氣量及不均勻系數等有關數據，對***燃氣系統進行24小時儲氣分析(見表5．35，表5．36)，得出一期所需儲氣量為1．28x104Nm3，二期儲氣量為3．Olxl04Nm3。表5．34 小時不均勻系數表 時間 居民住宅及公共建筑時間 居民住宅及公共建筑O～112～13l～213～142～314～153～415～164～516～175～617～186～718～197～819～208～920～219～1O21～2210～1122～2311～1223～24表5．35 一期小時用氣負荷及調峰量計算表 時間時不均勻系數時用氣量(m3／h)平均供氣量 (m3／h)累計用氣量 M3累汁供氣革 M3時調峰氣革 (m3／h) 儲氣量 M30～1 580 1999580199914191419l～2 560 199911393998143928592～3740199918795997125941183～4400199922797996159957174～5680199929599995131970365～6203919994998119944069976～72299199972961399330066977～82459199997551599246062378～924391999121941799144057979～1030981999152921999010994698lO～ll51571999204502198931581539ll～125997199926447239883998245912～1319391999283862598760239913～14129919992968527986700169914～1510191999307052998598072015～16O．9518991999326043198410062016～173318199935922339831319193917～184798199940720359822799473818～1929991999437183798l1000573719～20O．82163919