道路工程橋梁工程施工組織設計方案-資料下載頁

【導讀】K8+700，長公里；項目采用雙向8車道，標準斷面構成分別為45米寬及40米寬。范圍為K7+890-K8+700段；其余路段為立交及橋梁展寬段。E匝道橋、主線1#橋、主線2#橋、K7+990. 上跨鄉道橋所有橋梁主體結構及附屬等工程。工程實物量：橋梁總長度862米,其中主線橋454米，匝道橋408米。橋墩：蓋梁30片、墩柱57個、承臺15個、樁基30根、擴大基礎15個；橋臺：重力式橋臺17個、臺帽17個、承臺1個、樁基礎6根；上構：30米預應力小箱梁35片、40米預應力小箱梁96片、現澆箱梁合計共8聯442米。基礎：挖土方4976m3、挖石方46750m3、填土方2076m3、現澆砼24000m3、預制砼7798m3、片石砼23911m3、鋼筋5054t、鋼絞線411t。匝道橋18米，B匝道橋9米，E匝道橋10米；單箱4室及單箱2室三種截面，其中A、E匝道橋均為曲線橋；橋臺設計均為重力式U型臺；鋼筋施工采用集中存放保管、集中加工、專用車輛運輸、工地綁扎的方式。項目進場后立即組織2—3臺挖機修建能夠到達各墩位的施工便道，便于各墩位的施工。

　　

【正文】 =故： WK= us w0= = 建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 31 La— 立桿縱距 ； h— 立桿步距 ， 故： MW= WK La h2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規范〉〉附表 B 得 W= 則， N/Φ A+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤ f＝ 205KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩定的。 （ 3） IIIIII 截面處 在橋墩旁兩側各 6m范圍內，鋼管扣件式支架體系采用 60 60 120cm 的布置結構，如圖：縱 向模板 立桿斜撐大橫桿模板斜撐 立桿小橫桿橫 向單位：m ①、立桿強度驗算 根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為 120cm 時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［ N］＝ 30kN（參見公路橋涵施工手冊中表 13－ 5）。 ⑵ 立桿實際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） + NQK（組合風荷載時） NG1K— 支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K— 構配件自重標準值產生的軸向力 Σ NQK— 施工荷載標準值； 于是，有： NG1K= q1= = 建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 32 NG2K= q2= = Σ NQK= (q3+q4+q7)= (++)= 故： N=（ NG1K+NG2K） + NQK=（ +） + =＜ ［ N］＝ 30KN ，強度滿足要求。 ②、立桿穩定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/Φ A+MW/W≤ f N— 鋼管所受的垂直荷載， N=（ NG1K+NG2K） + NQK（組合風荷載時）， 同前計算所得； f— 鋼材的抗壓強度設計值， f＝ 205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表 得。 A— φ 48mm ㎜ 鋼管的截面積 A＝ 489mm2。 Φ — 軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i— 截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》附錄 B 得 i＝ ㎜ 。 長細比λ＝ L/i。 L— 水平步距， L＝ 。 于是，λ＝ L/i＝ 76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》查附錄 C 得Φ＝ 。 MW— 計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW= WK La h2/10 WK= us w0 uz— 風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規范〉〉表 得 uz= us— 風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規范〉〉表 第 36 項得： us= w0— 基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規范〉〉附表 w0=故： WK= us w0= = La— 立桿縱距 ； h— 立桿步距 ， 故： MW= WK La h2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規范〉〉附表 B 得 W= 則， N/Φ A+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤ f＝ 205KN/mm2 建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 33 計算結果說明支架是安全穩定的。 通過以上對本合同段現澆箱梁不同斷面、不同部位的支架立桿進行強度和穩定性分析計算，得出該滿堂支架是安全穩定的。 箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用 10 10cm 方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按 L＝ 90cm 進行受力計算 ,在墩頂橫梁截面處按 L＝ 60cm 進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應 力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松等力學性能優于杉木的木材均可使用。 ⑴ IIII 截面處 按截面處 范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝ 60cm 進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝ (q1+ q2+ q3+ q4) B＝ (+++2) = kN/m M＝ (1/8) qL2=(1/8) ＝ m W=(bh2)/6=( )/6= 則： n= M/( W［δ w］ )=( 11000 )=(取整數 n＝ 3根 ) d＝ B/(n1)= 注： 為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝ ＝ 10。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 106m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384) ［ (qL4)/(EI)］ =(5/384) ［ ( )/( 9 106 10 106 )］ = 104m＜ l/400= 103m (撓度滿足要求 ) ③ 每根方木抗剪計算 q ( KN/m )底模下橫橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，［ δ w ］ =11M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmq ( KN/m )建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 34 δ τ ＝ (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) ( )/(10 )= MPa＜［ δ τ ］ = 符合要求。 ⑵ II 截面處 II截面處按 范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝ 90cm 進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝ (q1+ q2+ q3+ q4) B＝ (+++2) 12=M＝ (1/8) qL2=(1/8) ＝ m W=(bh2)/6=( )/6= 則： n= M/( W［δ w］ )=( 11000 )=(取整數 n＝ 23根 ) d＝ B/(n1)=12/23= 注： 為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于 均可滿足要求，實際 施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d取 ，則 n＝ 12/＝ 60。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 106m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384) ［ (qL4)/(EI)］ =(5/384) ［ ( )/(70 9 106 106 )］ = 103m＜ l/400= 103m (撓度滿足要求 ) ③ 每根方木抗剪計算 δ τ ＝ (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) ( )/(70 )= MPa＜［ δ τ ］ = 符合要求。 扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算 本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上順橋向采用 15 15cm 方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按 L＝ 90cm（橫向間隔 l＝ 60cm 布置）進行驗算，在墩頂橫梁部位按 L＝ 60cm（橫向間隔 l＝ 60cm 布置）進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在橋墩旁兩側 范圍內均按（中對中間距）布設，在箱梁跨中部位均按 布設，如下圖布置 ，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松等力學性能優于杉木的木材均可使用。 建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 35 頂托上橫橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，［ δ w ］ =1 1M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmp p pp頂托上順橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，［ δ w ］ =1 1M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmp p pp ⑴ II截面處 ① 方木抗彎計算 p=lq/n＝ l(q1+ q2+ q3+ q4) B/n＝ (+++2) 12/60= Mmax＝ (a1+a2)p＝ (+) = m W=(bh2)/6=( )/6= 104m3 δ = Mmax/ W=( 104)=＜ ［ δ w］＝ （ 符合要求） 注： 為方木的不均勻折減系數。 ② 方木抗剪計算 Vmax=3p/2=(3 )/2= kN δ τ ＝ (3/2)Vmax /A=(3/2) ( )=＜［ δ τ ］ == MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 105m4 則方木最大撓度： fmax=? ? ? ?225656 3223 ???????? ?????? ???? ??aLEIapEIpL 建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 36 = 103＜ L/400= 103m 故，撓度滿足要求 ⑶ IIII 截面處 根據受力布置圖進行計算： ① 方木抗彎計算 p=lq/n＝ l(q1+ q2+ q3+ q4) B/n＝ (+++2) 3/10= Mmax＝ (a1+a2)p＝ (+) = m W=(bh2)/6=( )/6= 104m3 δ = Mmax/ W=( 104)=＜ ［ δ w］＝ （ 符合要求） 注： 為方木的不均勻折減系數。 ② 方木抗剪計算 Vmax=3p/2=(3 )/2= δ τ ＝ (3/2)Vmax /A=(3/2) ( )=＜［ δ τ ］ = = MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 105m4 fmax= ? ? ? ?2255553223 ???????? ?????? ?????? 。aLEIapEIpL = 103m＜ L/400= 103m 故，撓度滿足要求 底模板計算： 箱梁底模采用竹膠板，鋪設橋墩旁兩側各 6m范圍的縱向間距 的橫橋向方木上，以及跨中縱向間距 的橫橋向方木上，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖 25 （或30）（30）25尺寸單位： cmq(kN/m )底模驗算簡圖底模及支撐系統簡圖101 0 cm 橫橋向方木q(kN/m )竹膠板建設有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設計方案 37 通過前面計算， II 截面處橫橋向方木布置間距為 。 II截面處底模板計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(+++2) =則： Mmax= mKNlq ????? 22 模板需要的截面模量： W= 53 ][ ???????W M?m2 模板的寬度為 ，根據 W、 b 得 h 為： h= mmmb W 2 2 5 ?????? ? 因此模板采用 1220 2440 22mm 規格的竹膠板。 地基承載力計算： 支架范圍的地基大部分地質情況良好。在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，后將原地面整平 （斜坡地段做成臺階），然后采用重型壓路機碾壓密實，局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質土等軟弱土層，換填碎石土，進行分層碾壓。達到要求后，再填筑 50cm 的建筑棄渣或片石土，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到 94％以上后，用 10cm 厚 C15 混凝土精平，根據經驗及試驗，要求地基承載力達到 [fk]=220KPa。 立桿地基承載力驗算：dAN ≤ K f k 式中： N—— 為腳手架立