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2026-05-01 01:19本頁面

　　

【正文】 2k=+24=NQ3k=活荷載產生軸心壓力標準值ΣNQik=NQ1K+NQ2k+NQ3k=++=軸心壓力設計值:N=Ngk/K1+ =+=懸臂鋼支承槽鋼驗算(1)槽鋼為懸挑,懸臂長1200mm,；則彎距M=NL+NLb’=+ =尾部反力N=M/L=(尾部長度按4米計算)槽鋼彎曲應力計算242。=M/W=242。＜ [242。]=200N/mm2腳手架挑梁壓板螺栓核算(Ф12螺栓)N==210N/mm2=＞（考慮安全，提高一個等級，按Ф14螺栓使用）鋼管架驗算(1),鋼管截面積489mm2㎡,架子步距h=900mm, 長細比λ=μh/i,雙排架μ=,則λ=；查表得φ=(2)鋼管受壓力242。=N/φA=(489mm2)=242。＜[242。]=205 N/mm2(3)根據規范要求，懸挑雙排腳手架搭設高度最高可為20米，本方案雙排腳手架為16米高，未超出規范要求；(4)結論：經計算及規范的規定,本方案符合安全要求.施工要求(1)鋼筋螺栓設置偏差不得大于10mm,所用上部螺母均采用雙螺母。(2)安裝槽鋼的位置準確與壓板螺栓牢固連接,再用鋼管扣件與槽鋼焊接的短鋼筋連接牢固,形成掃地桿,檢查位置尺寸符合要求,連接穩固,短向按圖紙鋪設好木方，在木方上滿鋪九夾板后方可開始架子搭設.十三、邊坡治理施工腳手架本工程將利用分段式挑斷腳手架，其搭設方式基本同鋼結構施工防護外架。不過內立桿距山體保持500mm距離，立桿間距為1500mm，內外兩排立桿的中心距為1000mm。（1）、連墻桿的設置按垂直方向每4000mm，水平方向不大于3600mm設置，采用硬拉接，既可受壓，又可受拉，并與架體搭設同步設置。(2)、腳手架外圍及底部必須滿掛安全稀網及密目網，兜底安全網在靠墻一側距離為50～100㎜。架體海底及施工作業層全部采用木板封閉，架體內側與山體縫隙，也必須采用木板全封閉。 (3)、每一步操作腳手架設置護欄,第一道護欄距腳手板900mm,采用分色竹膠板制安,腳手板采用九夾板加木方鋪設,腳手板不得有探險頭板,且用鐵釘與木方釘牢。(4) 腳手架搭設好后,用密網將架封閉,不留孔洞,安全網每個綁扎孔均扎牢.(5) 腳手架搭設還應符合重慶市的有關安全管理規定。結構計算腳手架及承立架的設計參數為:150100=1800mm,立桿縱距Lb=750mm,內立桿距鋼結構邊梁外側Lb’=600mm,大橫桿步距h=900mm,連墻桿2步3跨設置。其它計算參數為:矩管截面抵抗距W=,彎曲應力為[242。]=200N/mm2,立桿回轉半徑i=,連墻件橫距Lw=4000,連墻件豎距hw=,鋼管受壓應力242。=205N/ mm2.（1）荷載計算A 計算每段底部立桿的軸心壓力a、腳手架結構自重產生的軸心壓力Ngk,查表得一個柱距范圍內每米高腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值: gk= gk== KN/m（考慮本方案腳手架立桿間距較密，按2的系數取）則16m高的腳手架結構自重產生軸心壓力標準值: Ngk==16=b、腳手架活荷產生的軸心壓力:根據腳手架高度16m,二層施工荷載,四層腳手板.四層腳手板產生的軸心壓力,查表得: NQlk=腳手架的防護材料的軸心壓力查表得: NQ2k=+21=兩層同時作業,施工均布荷載Qk=2=,查表得施工荷載產生軸心壓力得: NQ3k=活荷載產生軸心壓力標準值為 ΣNQik=NQlk+NQ2k+NQ3k=++=軸心壓力設計值:N=Ngk/K1+=+= 懸挑型鋼（矩管）驗算矩管為懸挑,懸臂長1800mm,則彎距:M=NL+NLb’=+=尾部反力N=M/L=矩管剪應力驗算選用熱軋普通矩管型材：15010抵抗矩WX= 截面慣性矩IX= cm4半截面面積矩SX= cm3腹板厚度t=剪應力計算：τmax=VSx/Ixt=(F1+F2++F3)Sx/Ixt=(++)106 /104=39fv=180N/mm2242。=M/W=＜[242。]=310N/mm2所以，根據計算結果，矩管采用150*100*65（Q345型材）(3)腳手架矩管挑梁板反力核算后端支座反力=，山體中風化巖石抗壓強度值fA=11MPa矩管埋入山體長度L=2米，則受力面積S=2=N==11106Pa/ m2＜3234KN,所以后端錨入巖石安全。鋼管架驗算,鋼管截面積489mm2,架子步距h=900mm,長細比λ=μh/i,雙排架μ=,則λ=*,查表得φ=.鋼管受壓力6=N/φA=＜[6]=205N/mm2.結論經計算及規范的規定本方案符合安全要求.施工要求和注意事項同主體結構施工安全防護架.十四、附圖附圖一附圖二附圖三附圖四附圖五附圖六附圖七附圖八附圖九附圖十附圖十一附圖十二附圖十三附圖十四附圖十五43 / 4

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