高速公路項目土建工程現澆箱梁專項施工方案-資料下載頁

　　

【正文】 力學性能為：截面慣性矩Ix＝103m4 ⑴、1支墩到2支墩①、底板下方單根H700型鋼縱梁最大彎距Mmax=q3l2/8=m＜[M]=m滿足要求。②、單片H700型鋼縱梁最大剪力2支墩：Qmax=＜[Q]= [τ]=85Mpa撓度驗算⑴、1∽2支墩12mH700型鋼縱梁最大撓度fmax=5q3l4/(384EI)=（(384x 103)=[f]=L/400=1175/400=fmax＜[f]滿足規范要求。㈥、腹板H700型鋼支架縱梁在均布荷載下的計算本計算按最不利因素考慮，取第三跨進行驗算荷載組合⑴、在AutoCAD中進行計算得出，混凝土自重為：q1= 26 KN/m =腹板下共設2根縱梁H700型鋼，則每根縱梁承受混凝土自重為：q1= 如下圖：受力簡圖 ⑵、模板自重=⑶、10x10cm方木自重=⑷、[18槽鋼自重[，按1m范圍以2根進行計算（10）2=⑸、H700型鋼縱梁 底板H700型鋼自重185kg/m=，各構件均布荷載為：(＋＋)/2＋=則組合荷載為：q1= （+）+4=驗算強度H700型鋼力學性能為：截面慣性矩Ix＝103m4 ⑴、1支墩到2支墩①、底板下方單根H700型鋼縱梁最大彎距Mmax=q3l2/8=m＜[M]=m滿足要求。②、單片H700型鋼縱梁最大剪力2支墩：Qmax=＜[Q]= [τ]=85Mpa撓度驗算⑴、1∽2支墩12mH700型鋼縱梁最大撓度fmax=5q3l4/(384EI)=（(384x 103)=[f]=L/400=1175/400=fmax＜[f]滿足規范要求。㈦、2I36工字鋼計算當貝雷縱梁產生最大剪力時，對鋼管樁2根I36工字鋼橫梁進行強度驗算。通過對貝雷支架剪力驗算，鋼管樁上的2I36工字鋼完全也可以滿足結構受力要求。工字鋼支在鋼管樁上，跨度很小，產生的彎矩很小，故彎應力不進行驗算。六、立柱鋼管驗算立柱鋼管臨時墩均采用Ф63010mm鋼管，計算厚度取 10mm。鋼管立柱上下端均與110cm110cm，連接系最大間距L＝4m。Ф63010mm截面特性表規格每米重量截面積慣性矩回轉半徑截面矩彈性模量（mm)(kN/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)E(MPa)Ф63010 210000長細比λ=uL/r=1400/=＜[λ]=100，剛度滿足規范要求。 式中：u—桿件長度系數 取u= L—桿件幾何長度 取L=400cm [λ]—壓桿件允許長細比。因腹板下方鋼管柱承重最重，只需驗算此鋼管柱的穩定性即可，查表穩定系數Φ=σ=N/（ΦA）=103/（106104）=140MPa第九章 現澆箱梁貝雷支架計算書本計算書以C匝道橋第八跨為例進行編制，其余跨徑小于30m的孔跨類型的支架和模板施工參照該跨徑的方案，其余橋寬可參照該跨進行相應調整。C匝道橋上部結構為現澆預應力混凝土等截面箱梁，跨徑組合為320m+（+21+）m+（25+35+25）m+220m。其中第八跨上跨諸永高速公路。箱梁截面尺寸如下圖：C匝道橋與諸永高速交角為90176。被上跨處諸永高速公路中心樁號為NK89+，。一、支架設計要點㈠、臨時支墩臨時支墩采用貝雷拼裝而成，基礎采用C20混凝土基礎。現澆箱梁支架基礎平面布置圖和現澆箱梁貝雷支架橫斷面圖如下。 C匝道橋第八跨徑L＝30m橋寬等截面標準現澆箱梁。分別在諸永高速公路中央分隔帶里、諸永高速左右幅硬路肩設三個中支墩，另在7。支墩上布置支架貝雷片縱梁。㈡、支架縱梁用國產貝雷片支架拼裝成支架縱梁，兩排一組。支架結構均采用簡支布置。，共計4排，左右腹板下方各設2排貝雷縱梁；，共計4排。如下圖所示。㈢、模板及支撐現澆箱梁支架擬采用支墩式支架。 的竹膠合板；竹膠合板下順橋向放置10cmx10cm方木，間距由計算推算；10x10cm的方木設[18槽鋼做分配梁，間距為100cm；[18槽鋼下方安放貝雷片，貝雷片一個斷面設計10片，間距如附圖所示；貝雷片下方設計2I36工字鋼和貝雷支墩。其中翼板下支撐采用鋼管支架。三、受力分析，如果能達到各設計規范要求，則其余跨徑小于35m的孔跨一定能滿足受力要求。本跨箱梁為等截面箱梁，跨徑為30m，，頂板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，，具體情況如下圖所示。現澆梁標準斷面圖 (圖一)對箱梁截面混凝土的混凝土方量的計算，利用電腦軟件精確計算出每個計算節點斷面面積。施工時按兩步澆筑進行，第一次澆筑底板和腹板混凝土，第二步澆筑頂板及翼板混凝土。為簡化計算，確保安全，計算時假定兩步混凝土同時施工。箱梁節點與節點部分按均布荷載考慮，并取最不利的一片縱梁進行驗算。四、 施工荷載計算取值㈠、恒載梁體混凝土自重：箱梁混凝土標號為50，%，所以梁體混凝土自重取26KN/m3，； 2； 鋼構自重取78KN/m3 ；4；[18槽鋼自重：；貝雷自重取1KN/m（包括連接器等附屬物）； ㈡、活載施工人員、機具、材料及其它臨時荷載， 進行比較，取二者產生的彎矩最大者。振搗荷載：，㈢、荷載組合根據《建筑結構荷載規范》，均布荷載設計值=結構重要性系數（恒載分項系數恒載標準值＋活載分項系數活載標準值）。結構重要性系數取三級建筑：。五、各構件驗算㈠、底模板計算強度驗算條件：δ＜[δm]δ=M/W=(ql2/8)/(bh2/6) ＜[δm]其中：l—底模板下方木間距(m)； b—為模板寬，取b=1m； h—為模板厚，12mm厚膠合板，取h=； [δm]—木材抗彎強度，取[δm]=13Mpa； q—作用在模板上的線荷載；q=[(+)+(4+)]=+受力簡圖 （圖二）其中：H—為混凝土厚度，將上式代入強度條件有：l＜[(+)]1/2計算結果如下：當H=+=，l＜當H=，l＜撓度驗算條件：fmax＜[f] fmax=5ql4/384EI＜1/400 即：ql4＜384EI/5x400其中：E=1x107KN/m2 I=bh3/12=則：l＜[(+)]1/4其中q不計振動荷載當H=+=：l＜當H=：l＜因此在腹板的位置采用方木間距為20cm，空箱位置采用35cm，倒角介于兩者之間間距為30cm。按以上計算布置可以滿足模板強度及剛度的要求。如下圖：㈡、10x10cm方木計算取1米板寬計，按最不利荷載進行計算。強度驗算條件：δ＜[δm]δ=M/W=(ql2/8)/(bh2/6) ＜[δm]組合荷載：q=[(+)+(4+)]=+受力簡圖 （圖五）其中：H—為混凝土厚度，將上式代入強度條件有：l＜[(+)]1/2計算結果如下：當H=+=，l＜當H=，l＜撓度驗算： 條件：fmax＜[f] fmax=5ql4/384EI＜1/400 即：ql4＜384EI/5x400其中：E=1x107KN/m2 I=bh3/12=則：l＜[16/(+)]1/4其中q不計振動荷載當H=+=：l＜當H=：l＜經以上計算分折，方木間距控制50cm為宜，這樣布置可以滿足方木強度及剛度的要求。如下圖：受力簡圖 （圖六）㈣、[18槽鋼分配梁驗算取最高梁處腹板進行計算，間距按1m設計。強度驗算組合荷載：q=[(++)+(4+)]= Q=受力簡圖 （圖七）M=ql2/8=mW=δ=M/W=＜[δm]=145Mpa撓度驗算撓度條件：fmax＜[f] fmax=5ql4/384EI＜[f]=1/400 =其中：E= Mpa I= 即：fmax= 5ql4/384EI= / x 108＝＜㈤、貝雷支架縱梁在均布荷載下的計算本計算按最不利因素考慮，取第八跨進行驗算。先計算底板下方貝雷縱梁：受力簡圖 荷載組合⑴、底板計算有效寬度按6米計，在AutoCAD中進行計算得出，混凝土自重為：q1= (1+)/=q2= (+150)/=q3= (+150)/=如下圖：受力簡圖 ⑵、模板自重=（113＋20＋213）＝+＝ KN/m⑶、10x10cm方木自重16=⑷、[18槽鋼自重[，按1m范圍以2根進行計算（10）2=⑸、貝雷縱梁貝雷自重取1KN/m，1＝ KN/m各構件均布荷載為：＋＋＋=則組合荷載為：q1= (+)+(36+)=q2= (+)+(36+)=q3= (+)+(36+)=驗算強度貝雷片力學性能為：I= 250500cm4W= cm3[M]= m[Q]= 受力簡圖 ⑴、2支墩到3支墩①、縱梁最大彎距Mmax=q3l2/8=m單片貝雷片承受彎矩：M=m＜[M]=m滿足要求。②、縱梁最大剪力1支墩：Qmax=+單片貝雷片容許剪力：1支墩：Q=＜[Q]= 滿足要求。撓度驗算⑴、2∽3fmax=5q3l4/(384EI)=（()=[f]=L/400=1120/400=fmax＜[f]滿足規范要求。㈥、腹板下方貝雷片計算荷載組合⑴、在AutoCAD中進行計算得出，混凝土自重為：q1= 26 KN/m =腹板下共設2根縱梁，則每根縱梁承受混凝土自重為：q1= 如下圖：受力簡圖 ⑵、模板自重=⑶、10x10cm方木自重=⑷、[18槽鋼自重[，按1m范圍以2根進行計算（10）2=⑸、貝雷縱梁縱梁 貝雷自重取1KN/m，1＝ KN/m各構件均布荷載為：＋＋＋++=則組合荷載為：q1= +(+4)=驗算強度貝雷片力學性能為：I= 250500cm4W= cm3[M]= m[Q]= ⑴、2支墩到3支墩①、縱梁最大彎距Mmax=q3l2/8=m＜[M]=m滿足要求。②、縱梁最大剪力1支墩：Qmax=＜[Q]= 滿足要求。撓度驗算⑴、2∽3fmax=5q3l4/(384EI)=()=[f]=L/400=1120/400=fmax＜[f]