生產污水綜合治理工程可行性研究報告-資料下載頁

　　

【正文】 泵送往灰漿沉淀池，利用灰漿自身重力沉降作用，灰獎進一步濃縮，與水分離沉降，然后用吸泥機回收送燁煤灰干化池。上清液溢流進入粗沉池，濃縮池上清液進入清水池后用泵送鍋爐循環利用。鍋爐沖渣水由導流渠直接進入粗沉池與灰漿沉淀池上清液混合，利用灰渣自身重力沉降作用，水中顆粒雜質沉降壓縮，與水分離，用吸泥機回收送灰渣干化池。上清液濁度降至 70 mg/L 以下，流入集水池，由水泵加壓送往鍋爐除塵沖渣系統循環使用。生產污水綜合治理工程可行性研究報告.鍋爐除塵沖渣水處理流程圖 消耗定額電：310kWh/h冷卻水：2m 3/h 主要構建筑物和設備主要構建筑物為鋼結構設備平臺及基礎。鋼平臺為三層，尺寸為24159m。主要建、構筑物及設備見表 。表 主要建、構筑物及設備序號 名 稱 規格或型號 數量 結 構 備 注1 灰渣沉淀池 22500125004000 1 鋼砼2 濃縮池 Φ30000 1 鋼砼3 灰渣干化床 1000030001200 1 鋼砼4 回用水池 750035003500 1 鋼砼5 清水池 750035003500 1 鋼砼6 除塵水循環水泵 IS150125400 3 鑄鐵 二用一備7 沖渣水循環水泵 200UHBZK30038 3 耐腐耐磨材質 二用一備8 單梁起重機 5 噸 29 行車式吸泥機 65YW25—15 吸泥機 2 組合件生產污水綜合治理工程可行性研究報告. 造氣污水處理工程 造氣污水處理現狀**采用煤棒造氣工藝，配有吹風氣余熱回收和冷卻水閉路循環裝置。現有造氣廢水通過折流沉淀池進行沉淀處理，再經涼水塔冷卻后循環使用，由于造氣循環水裝置能力小不能滿足不斷擴大的生產需要且階區排水未清污分流，外排水量大。造氣循環水中主要污染物有COD400～600mg/L、SS2300～3000mg/L 含量較高。造氣廢水處理系統存在問題主要有：（1）由于軌道沖洗水、沖溝水、水封水、電除塵沖洗水等使用一次水,造氣階區地面沖洗水、雨水未清污分流進入系統，造成系統超負荷運行。因部分設備共有一次水和二次水供水系統，造氣系統用水量超過污水處理裝置處理能力，部分污水經沉淀池處理后直接外排.（2）污水處理工藝設計不合理，脈沖澄清池在涼水塔后，經粗沉淀處理后污水懸浮物濃度高，造成脈沖澄清池填料、噴頭易堵塞，循環水冷卻效果差，回水溫度高。（3）設備能力不足。冷水泵、熱水泵能力太小（3 臺 12SH13，流量793 m3/h、揚程 32m） ，供水壓力不能滿足造氣裝置工藝要求；同時造氣循環水系統能力 1800m3/h（4 個 88m 填料式冷卻塔，單塔處理水量450m3/h）不能滿足生產需要。冷卻塔填料已使用 10 年，填料老化碎片多，單塔溫差約 7℃，夏季回水水溫在 40℃以上，影響造氣系統生產能力。填料碎片進入水處理系統，堵塞設備及管道，影響正常運行。（4）隨著合成氨能力不斷擴大，現有的循環水系統已不能適應生產的需求。且技術落后裝置老化，系統無絮凝、分離、凈化裝置，使得懸浮物含量長期處在較高濃度下運行。（5）現有平流沉淀池處理能力小，粗沉池 2 個 ，平流池 2個 28，廢水沉淀空間小、時間短、效果差，采用人工清渣方式。(6) **造氣系統采用中氮流程 “1 爐 1 鍋 1 箱 1 塔”模式，設備多而龐雜、系統阻力大、余熱回收效率低、進洗氣塔溫度高達 180℃，冷卻水生產污水綜合治理工程可行性研究報告.消耗量高。 造氣廢水基礎數據 涉及條件洗氣塔煤氣進口溫度： 150℃；煤氣出口溫度： 30℃；循環水溫差： ?t=15℃；蒸汽分解率： 44%。 設計進水水質根據業主提供的資料、同類企業水質情況及水質化驗結果，造氣污水水質情況見表 ：表 1 (單位：mg/L，pH 無量綱)項目 指標 項目 指標pH 6～9 CODCr 800～850水溫 4055℃ 揮發酚 1～2NH3N 400～450 硫化物 2～3石油類 4～6 SS 500～1200 設計回水水質造氣系統洗氣塔、電除塵、爐底水封桶、系統水封等設備，對用水COD、 NH3–N 等并無特殊要求，回用水水質參照類似企業的回用水水質指標，主要指標見表 ：表 (單位：mg/L，pH 無量綱)項目 指標 項目 指標pH ～9 CODCr 80～100水溫 2035℃ 揮發酚 ～1NH3N 10～15 硫化物 ～1濁度 ＜70 SS ＜100生產污水綜合治理工程可行性研究報告. 治理方案 造氣流程優化改造優化造氣系統流程，采用“多爐 1 鍋 1 塔”流程即顯熱回收制氣流程，取消單爐洗氣箱，單爐采用旋風除塵器替代濕法除塵；新增顯熱回收裝置，回收煤氣顯熱，降低煤氣進洗氣塔溫度低于 150℃，同時采用噴霧塔替代填料塔，提高洗氣塔冷卻效果，減少系統冷卻水用量。 清污分流，控制污水排放量對廠區現有雨水溝與污水溝分別管理，實現清污分流。現有電除塵沖洗水、煤氣爐軌道沖洗水及爐底水封水由一次水改為循環水，減少一次水用量。現有風機及油冷器冷卻水收集回收作為合成循環水補充水。 加強水質管理造氣污水處理系統增加加藥裝置，根據循環水水質情況，按時投加緩蝕、阻垢劑、絮凝劑等，使 PH 值保持穩定在 — 之間。pH 值高低決定著設備管道的腐蝕與結垢程度，同時影響著氰化物的釋放濃度。 采用噴霧冷卻塔將原有填料冷卻塔改為噴霧冷卻塔，同時新增 2 臺 1000m3/h 噴霧式冷卻塔，造氣污水處理能力由 1800m3/h 提高到 5000m3/h。定期清洗涼水塔噴頭，循環水溫差達到 10℃以上，供水溫度控制在 32℃以下。 系統處理能力確定**造氣系統有 26 臺煤氣爐共四套系統，合成氨生產能力 30 萬噸/a，造氣系統循環水用量如下表 ：表 造氣系統用水及排水狀況表序號 名 稱 用水量（m 3/h） 排水量（m 3/h）1 洗氣塔用水 2800 28002 氣柜水槽 50 503 電除塵沖洗水 400 4004 軌道沖洗水 350 3455 合計 3600 3595生產污水綜合治理工程可行性研究報告.根據實際生產情況，造氣運行三套系統 19 臺煤氣爐，需循環水量3600m3/h，考慮生產實際情況及近期發展需要，造氣污水處理系統由 1800 m3/h 增加到 5000 m3/h。系統補充水采用終端污水處理站回水。 造氣污水處理工藝 流程簡述由造氣工段來的廢水，首先進入粗沉淀池，利用灰渣自身重力沉降作用，去除水中較大顆粒雜質，使大部分煤渣、細灰從水中沉淀、分離。污水進入反應渠內與計量泵投加的絮凝劑充分混合，再進入細沉池沉降分離出煤渣、煤泥后，進入平流式沉淀池進一步沉降分離出污水中雜質，濁度降到 70mg/l，同時降低水溫。污水最后流入平流沉淀池末端集水池經熱水泵加壓后送涼水塔進行噴霧冷卻，經引風冷卻，水自上而下與空氣逆流接觸，降低溫度，最后流入清水池，由清水泵送回造氣工段循環使用。粗渣沉淀池、細沉池、平流沉淀池內的灰渣由行走式行車抓至水池煤干化池，濾去大量水份后送往循環流化床鍋爐作為燃料。水池煤廢水返回沉淀池循環處理。生產污水綜合治理工程可行性研究報告. 造氣污水處理工藝流程示意圖如下。造氣污水處理工藝流程圖生產污水綜合治理工程可行性研究報告. 主要構建筑物和設備主要構建筑物為鋼結構設備平臺及基礎。鋼平臺為三層，尺寸為24159m。主要構筑物和設備見表 表 造氣污水處理新增構筑物及設備序號 名稱 型號及規格 數量 單位 材質 備注1 玻璃鋼噴霧 冷卻塔 BFZWG–450，Q=450m 3/h 臺 4 FRP2 玻璃鋼噴霧 冷卻塔 HBG–1000，Q=1000m 3/h 臺 2 FRP 填料塔改噴 霧塔3 風機 L47Ⅲ，Q=7810 4m3/h，N=55kW 臺 44 風機 L47，Q=60104m3/h，N=30kW 臺 25 熱水泵350SM–44A，Q=1260m 3/h，H=37m，N=200kW臺 46 涼水泵350S–75A，Q=1311m 3/h，H=57m，N=280kW臺 37 起重機起重量：5T 抓斗容積 跨距：20m 行車梁到地面凈空高度：9m 臺 18 平流沉淀池 長寬深（45m） 座 19 變壓器 S11M2022KVA 臺 1 尿素解吸廢液水解汽提 尿素解吸系統物料平衡**現有 2 套尿素解吸系統，處理尿素碳銨液 13t/h、合成氨來氨水3t/h，解吸氣氨回尿素系統產尿素，解吸廢液 18t/h 含 NH3 %(wt)，Ur %(wt)，直接排放，廢液中 COD 含量 780mg/L，即 337kg/d，NH 3–N 含量 1800mg/L 即 778kg/d，分別占 COD 總排放量的 %、NH 3–N 總排放量的 %。其物料平衡見圖 。生產污水綜合治理工程可行性研究報告.回系統 NH3 解吸塔解吸泵來碳銨液NH3：Ur：H2O：蒸汽 解吸廢液 432NH3：Ur：H2O：污泥回流圖 尿素解吸系統物料平衡圖（單位：t/d ，Ur ：尿素） 工藝選擇目前世界上各最先進的尿素專利技術都對尿素裝置產生的含有氨、二氧化碳和尿素的工藝冷凝液采取深度水解解吸，使處理后的工藝冷凝液含氨和尿素可各降至 3～5ppm，不但降低了原料的消耗，而且徹底消除了廢液的污染。不少廠還將處理后的工藝冷凝液稍加精制后用作中壓鍋爐給水（甚至高壓鍋爐）的補充水。我國上世紀八十年代后引進的大型尿素裝置都有深度水解解吸系統。而我國上世紀六十年代以來國內自行設計建設的約 170 套中小型尿素裝置產生的工藝冷凝液僅經過解吸排放，含氨高達500～900ppm，含尿素 ～%，不僅污染物大大超標，而且增加了原料氨的消耗。在當前國家環保要求日趨嚴格的形勢下，解決這些中小型尿素裝置尿素廢液的排放治理問題是當務之急。國外具有競爭力的尿素專利技術有荷蘭斯塔米卡邦公司的 CO2 氣提、意大利司南普吉提公司的氨汽提及日本東洋公司的 ACES 工藝，其尿素工藝冷凝液深度水解解吸系統都是先經解吸，然后再加壓水解，水解后工藝冷凝液再減壓送至第二解吸塔。流程復雜、設備多、操作控制也較為復雜。這些工藝都可以使處理后的工藝冷凝液含氨和尿素各小于 3～5ppm，此處理后的工藝冷凝液可作為中壓鍋爐給水的補充水，甚至稍加精制可作高壓生產污水綜合治理工程可行性研究報告.鍋爐給水的補充水。國內中小型尿素裝置的工藝冷凝液僅經過解吸既排放，含氨高達500～900ppm，所含尿素 ～%未經水解加以回收，不僅污染物嚴重超標，而且加大了原料氨的消耗。目前有些中小型尿素廠采用了蒸發氣洗滌回收尿素的方法，取得了一定的效果，一段蒸發氣經洗滌后，解吸后廢液中的尿素含量可降至 ～%。隨著我國環保要求愈趨嚴格，這些中小型尿素廠即使上了蒸發氣洗滌裝置后，排出的廢液的氨氮含量仍大大超標。本項目擬采用孟山都環境化學公司的專利技術—孟山都水解汽提裝置（HSU） 。它能同時對含有氨及尿素的廢水進行水解和解吸，這是一種得到實踐證明的行之有效的技術。該水解氣提系統只使用一個單塔，其外殼及內件均由 316L 不銹鋼制成。該裝置只使用 左右的中壓蒸汽。由于在單塔中同時完成水解和解吸二步工藝，孟山都公司的水解技術在投資和運行費用上都有大大低于其他技術。該項技術已在我國遼寧盤錦化工有限公司等企業使用，并取得成功，順利通過了考核驗收。表 HSU 性能指標序號 項 目 指標平均值1 處理單位體積廢水能耗蒸汽量 185kg/m3 廢水2 HSU 出水中的氨含量 (wt)3 HSU 出水中的尿素含量 (wt) 反應方程式H2NCONH2 + H2O → 2NH 3 + CO2 工藝流程工藝說明：待處理的廢水由汽提塔進料泵輸送至汽提塔頂部的塔盤里。水解汽提裝置的尿素水解與所產生氣體的汽提同時進行。具體地講，尿素水解成甲胺，再進一步分解為 NH3 和 CO2 氣體，整個反應為吸熱反應。尿素水解反應在液相進行，用中壓蒸汽提供反應所需的熱量，同時也供給甲胺分解需要的熱量、廢水中殘留游離氨蒸發熱和廢水加熱的熱量。NH 3 和生產污水綜合治理工程可行性研究報告.CO2 在塔盤上與塔盤下面升上來的蒸汽直接接觸，NH 3 與 CO2 由液相中被汽提到氣相中。從塔頂餾出的氣體中包含 NH3 和 CO2，在頂部冷凝器中形成甲胺溶液。用少量回流液輸回塔頂塔盤的方法將回收的甲胺液中的水分加以控制。氣體的冷凝熱和甲胺生成熱由閉路冷卻水系統帶走。維持塔頂冷凝器冷卻水的進口溫度以防甲胺液凝固。少量的空氣作為鈍化劑引入汽提塔底部，以便防止腐蝕。經水解汽提塔處理后的液體經預熱器換熱，含有約 的氨和 的尿素，作為鍋爐給水。此工藝實施后，尿素解吸廢液不再外排。削減廢水排放量432m3/d，COD ，NH 3N 。尿素生產系統生產廢液給料泵 預熱器 水解汽提塔塔頂冷凝器回流泵CO2蒸汽 空氣冷卻液去除氧器432甲銨溶液回尿素系統 NH3：Ur： H2O：NH3：Ur： H2O：432 NH3：CO2： H2O