石化含油廢水處理工藝的設計畢業(yè)論文正稿-資料下載頁

　　

【正文】 =，則可求出：mL5?接觸室長度 一般與池寬 B 相同，則 ，其寬度1 ??氣浮池的總高 H 1h??式中 h1 為標高，取 .?? 上浮液渣排除設備假如氣浮池中很多的上浮液、渣不能得到及時的排除，或者除渣時對渣層的攪動太激烈，所以需要及時將上浮液、渣清除，排渣設備主要是刮渣機，本設計中采用鏈條牽引式刮渣機，采用逆水流方向刮渣，刮渣板運行速度取60mm/s。為了消除撇渣時存在的死區(qū)和浮渣倒流現(xiàn)象，在池子兩邊設置擋渣板。擋. . . . .學習參考渣板表面光滑平直，兩塊板相互平行，其間距與刮板尺寸相吻合，擋渣板與池墻焊接密封，以防浮渣進入擋板內。 處理效果表 43 氣浮池進出水水質指標項目 油 BOD SS進水水質 mg/l 171 220去除率 % 10 10 10出水水質 mg/l 146 153 198 A/O脫氮工藝 設計參數(shù)（1） 污泥負荷：N/[kgBOD 5/()] ≤（2） 污泥濃度/（mgMLSS/L） 30005000（3） 污泥齡：Q c/d≥10（4） 總水力停留時間 t/h：7～12（5） 缺氧池水力停留時間 tA ：～（6） 好氧池水力停留時間 t0 ：～（7） tA：t 0＝1：3～1：4（8）污泥回流比 R/%：50～100（9） 混合液回流比 R 內 /%：200～500（10） 缺氧池進水溶解性：BOD 5/NOXN≥4（11） 溶解氧：缺氧池小于 ；好氧池大于 2（12） 總氮負荷：/kgTN/≤ （1） 設計流量設計水量: 36000m 3/d 約為 ，K 總 =. . . . .學習參考（2） 設計進水水質BOD5=171mg/l，SS=220mg/l，NH 3N=120mg/l，重金屬及有毒物微量。（3） 設計出水水質BOD5=60 mg/l，SS=200 mg/l，NH 3N=25 mg/l 設計計算（1）好氧區(qū)容積 公式（40()cVdcYQSxk????12）式中： －好氧區(qū)有效容積， ；1 3m Q－設計流量， 。3/d —進水 濃度，mg/L；0S5BOD S－出水 濃度，mg/L； Y－污泥產率系數(shù)， ，取 ；5/kgvsBOD －內源代謝系數(shù)， ，取 ；dK1d? －固體停留時間，d；c? －混合液懸浮固體濃度（MVSS ），mg/L，取 4000mg/LX f —混合液中 VSS 和 TSS 之比，取 f=。 ???Vmgl出水溶解性 濃度 S 應為：5BOD 公式（41.()ktVeT??13）式中 t—BOD 實驗時間，5d. . . . .學習參考 k—BOD 的分解速度常數(shù)， 則可求出: mg/L 60mg/L (e).1?????設計污泥齡首先確定硝化速率 ，則計算如下N? )](8301][][10][[ 2)158..()15(98. PHOkeTTN ???????公式（414） 式中 － 的濃度，mg/L；N3H －氧的半速常數(shù)，mg/L；2Ok －反應池中溶解氧濃度，mg/L 則可求出：=N? ]][[ ).()154(98. ?????deT硝化反應所需的最小泥齡 cm? 公式（415）1cmN???則可求出： = =??選用安全系數(shù) K=3設計污泥齡： 公式（416）ccmK??則可求出： =3= dccm?代入公式得好氧區(qū)容積 ()..??????好氧區(qū)水利停留時間：. . . . .學習參考 公式（417）1VtQ?則可求出： = ==（2）缺氧區(qū)容積 公式（4XvqNtVdn12?18）式中 －缺氧池有效容積， ；2 3m －需還原的硝酸鹽氮量，kg/d；TN －反硝化速率， ；,dnq3()kgNOkMLVSd?A微生物同化作用去除的總氮 W 公式（419）cKSoYNw?????1)(則可求出： = =?. (1753).29???被氧化的 ＝進水總氮量出水氨氮量用于合成的總氮量3H?則可求出所需脫硝量為：86mg/L需還原的硝酸鹽氮量 ???反硝化速率 公式（42,TdnTq??20）式中： － 時的反硝化速率常數(shù)，取,20dnC? ；3()kgNOkMLVSd?A －溫度系數(shù)，取 ；?則 202220, 3..76()TdnTq kgNOkgMLVSd???????缺氧池容積 2V ?. . . . .學習參考缺氧池水利停留時間 2t 公式(421)2VtQ?則可求出： ??（3）曝氣池總容積 V總 12V??總則可求出： =+= 12總系統(tǒng)總設計泥齡=好氧池泥齡+ 缺氧池泥齡=+3125/14687=（4）污泥回流比及混合液回流比污泥回流比 R設 SVI=150，回流污泥濃度計算公式為： 公式（4610RXrSVI??22） 式中 r—為考慮污泥在沉淀池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的系數(shù)，取 。 則可求出：??混合液懸浮固體濃度 X(MLVSS)=3000 /L污泥回流比 (一般取 50%～100%)301%68RX??????混合液回流比 R 取決于所要求的脫氮率。脫氮率可用下式估算： 444NHN10257%????進 水 出 水進 水 %1??剩余污泥量 XR. . . . .學習參考 (SoS) 公式（41XdcYQRK???23）則可求出： (So)(.17053)x ??????去除每 1kg 產生的干污泥量： (Soe)60(7)???（1）反應池主要尺寸好氧反應池(按推流式反應池設計)，總容積 V= ，設 2 組反應池。3m單組容積 1V2?394./有效水深 h=，有效面積 采用三廊道式，廊道寬 b=5m，反應池長度 ??校核：b/h=7/5= L/b=45/7= 超高取 ，則反應池總高 H=5+1=6m 缺氧池反應池尺寸，總容積 V=14687 ，設 4 組反應池。3m單組容積 V2=14687/4=3671m2有效水深 h=5m，有效面積 223671S4h5?長度也好氧池相同取 45m，池寬=15m（2）反應池進、出水計算進水管 二個反應池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，經(jīng)混合后經(jīng)凈水潛孔進： smQ/??. . . . .學習參考管道流速取 v=管道過水斷面 ?管徑 ???取進水管管徑 DN=500mm.校核管道流速 smAQv/)2/(5??回流污泥渠道 單組反應池回流污泥渠道設計流量 :R 公式（4RQ??24）則可求出 smR/?渠道流速取 v=渠道斷面積 2..vQAR?取渠道斷面 bh=校核流速 sm/?渠道超高取 渠道總高為 +=進水豎井反應池進水孔尺寸：進水孔過流量 32(1)()QRms???孔口流速取 孔口過水斷面積 2..45Av?孔口尺寸 ??進水豎井平面尺寸 出水堰及出水豎井. . . . .學習參考按矩形堰流量公式： 33223 (1)()QgbHbRms?????式中 b—堰寬，取 。 H—堰上水頭高 。()().???出水孔過流量 孔口流速 v=。孔口過水斷面 ?孔口尺寸取 .??進水豎井平面尺寸 m16出水管：反應池出水管設計流量 ?管道流速 v=；管道過水斷面 管徑 40..453d????取出水管管徑 DN=500mm。校核管道流速 ()QvmsA?（1）曝氣系統(tǒng)設計計算設計需氧量 AOR需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并應扣除剩余活性污泥排放所減少的 BOD5 及 的氧當量(此部分用于細胞合成，并為消耗 )，同時還應考3NH?慮反硝化脫氮產生 的氧量。 1D. . . . .學習參考 公式(425)1()??則可求出： dkgOe /).(30231 ?????? 2 公式（()%eDQNP?26） 則可求出： dkgO/)( 22 ????? 3D 公式( 427)式中 為反硝化的脫除的硝態(tài)氮量，取 則可求出： 3 ??故總需氧量 DAOR/893?最大需氧量與平均需氧量之比為 ，則： dkg/..1max2???標準需氧量采用鼓風曝氣，微孔曝氣器敷設于池底，距池底 ，淹沒深度 ，氧轉移效率 ，將實際需氧量 AOR 換算成標準狀態(tài)下的需氧量 SOR：20%AE? 公式（4(20)(20)()??????28）式中 －水溫 時清水中溶解氧的飽和度，mg/L；(20)S? －設計水溫 時好氧池中平均溶解氧的飽和度，mg/L ；()mTCC? －設計污水溫度， ℃30?T －好氧反應池中溶解氧濃度，取 2 mg/L；L. . . . .學習參考 －污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，取 ；? －壓力修正系數(shù)，?本例工程中所在地區(qū)大氣壓為 Pa，??工 程 所 在 地 區(qū) 大 氣 壓 ； ?此 =1；?—污水中飽和氧與清水中飽和溶解氧之比，取 .?查表得水中溶解氧飽和度：= mg/L； = mg/L (20)SC(25)sC空氣擴散器出口處絕對壓力： 公式（???29）式中 —空氣擴散器的安裝深度 ； —大氣壓力， Pa。P510?則可求出： Pa????空氣離開好氧反應池時氧的百分比 tO 公式( 430 )2()10%79AtEO???式中 —空氣擴散裝