云頂煤業生產能力核定報告書-資料下載頁

　　

【正文】 趟 MYJV426/63150 型交聯聚乙烯絕緣鋼帶鎧裝聚氯乙烯護套電力電纜電纜。沿副井井筒敷設入井，送至井下中央變電所。每路長分別為 863 米、875 米、894 米和 904 米，當一回電纜故障時，其余三回能滿足井下設備用電。礦井裝機容量 8875kW，最大涌水時運行設備容量 4490kW。井下用電負荷 3500kW。2022 年，礦井生產 10 個月，生產原煤 萬 t，耗電量 1246 萬 kwh，噸煤電耗 28kwh/t。二、計算過程及結果（一）電源線路安全載流量及壓降校核安全載流量校核I 回路I1= = =??查表，環境溫度 25176。C 為 445A， （按 LGJ150 校核）考慮溫度修正系數 445，則 Ix=360AI1。II 回路I2= = =??查表，環境溫度 25176。C 為 445A， （按 LGJ150 校核）考慮溫度修正35 / 105系數 445，則 Ix=360AI2。線路壓降校核I 回路（LGJ150mm 2）線路單位負荷矩時電壓損失百分數：當COSφ＝ 時為 ％/ 。 注：LGJ150mm 2 時，負荷矩損失百分數取 %。則電源線路電壓降為：ΔＵ 1%＝% ＝%﹤5%其中：礦井負荷為 ，線路長 。電源線路安全載流量符合要求，電壓損失不超過 5%符合要求。II 回路（LGJ150mm 2）線路單位負荷矩時電壓損失百分數：當 COSφ＝ 時為 %/ 。注：LGJ150mm 2 時，負荷矩損失百分數取取 %。則電源線路電壓降為：ΔＵ1% ＝% ＝%﹤5%其中：礦井負荷為 MW，線路長 km。電源線路安全載流量符合要求，電壓損失不超過 5%符合要求。（二）下井電纜安全載流量及壓降校核安全載流量校核Ij= ??下井設 MYJV226/63150 型電纜 4 回，查表一根電纜載流量為357A，4 回電纜載流量為：IX1=4357=1142(A)（四根并列敷設校正系數取 ）當一回故障停止送電時，其余一回允許載流量為：IX2=3357=(A)IX2Ij ，當一回電纜故障時能保證井下全部負荷用電。電纜壓降校核36 / 105當 cosΦ＝ 時電纜單位壓降損失為 ，則每根電纜線路壓降為：ΔU2％＝ =5% ?壓降損失滿足井下供電要求。則電纜線路電壓降為：ΔU2％＝% 4=% ＜５%其中：井下負荷為 ，線路按最長 。由上校驗可知，下井電纜安全載流量及電壓降均符合要求，當一回電纜故障時，其余電纜能保證井下全部負荷用電。由于井下中央變電所尚需向采區供電，故井下電纜電壓降應留一定富余。（三）電源線路能力計算A=33016 =33016 370(萬 t/a)WP?410??2810964式中：A—電源線路的折算能力，萬 t/a；W—礦井噸煤綜合電耗，上年度實際噸煤綜合電耗 ；P—線路合理、允許的供電容量，kW。當線路允許載流量為 360A 時：P= 36035=19640kW3當壓降損失在 5%時，I 回路：P= kW526098.%03.??當壓降損失在 5%時，II 回路：P= .因此，允許供電容量取 19640 kW。37 / 105（四）主變壓器能力核定 = 33016 =(萬 t/a) WSA41063ψ????式中：A—變壓器的折算能力，萬 t/a；S—工作變壓器容量，5000kVA ；Ψ—為全礦井的功率因數，取 ；w—礦井噸煤綜合電耗，28kWh/t。 （五）計算結果根據以上計算，本礦井電源線路單回路運行能力為 370 萬 t/a，變壓器核定生產能力為 萬 t/a。取小值為變壓器能力，即礦井供電能力 萬 t/a。第六節 井下運輸系統生產能力核定一、概況本礦井現有井下生產系統為 11 采區，位于6m 水平以上。礦井現有井下主運輸系統為：11170 炮采工作面的煤和 11100 綜采工作面的煤，經各自順槽帶式輸送機運輸，通過膠帶上山三條帶式輸送機轉載至6m膠帶大巷及上倉斜巷帶式輸送機，然后卸入井底煤倉，由主井箕斗提升至地面。井下主運輸系統完善，保護齊全，運轉正常。二、計算過程及結果㈠工作面順槽膠帶輸送機能力核定11170 炮采工作面運輸順槽膠帶機運輸能力核定⑴ 基本情況：11170 炮采工作面運輸順槽膠帶輸送機型號為DTL65/15/30，帶速 ，寬度 650mm，電動機功率 30kW，運輸能力 150t/h，運輸長度為 420m。38 / 105⑵ 計算辦法：運輸能力按下式計算： 142k0tCvB3=A???萬 t/2??式中：A—年運輸量，萬 t/a；k—輸送機負載斷面系數，按表 361 取值，k=390；B—輸送機帶寬 ；v—輸送機帶速 ；C—輸送機傾角系數，按表 362 取值，取 ；k1—運輸不均勻系數，取 ；γ—松散煤堆容積重，取 t/m3；t—日提升時間，16h。表 361 輸送機負載斷面系數物料煤動堆積角（θ） 25176。 30176。 35176。650 355 390 420800~1000 400 435 4701200~1400 420 455 5001600~1800 470 520k 帶寬（mm）2022~2200 480 535 表 362 輸送機傾角系數傾角 2176。 4176。 6176。 8176。 10176。 12176。 14176。 16176。 18176。 20176。C 傾角 21176。 22176。 23176。 24176。 25176。 26176。 27176。 28176。 29176。 30176。C ⑶ 輸送機實測能力核定39 / 10571360wvtAk??= 萬 t/?式中：A—年運輸量，萬 t/a；W—單位輸送機長度上的負載量，輸送機小時運量150t/h，W＝1501000/3600＝；V—皮帶運輸機帶速 ；K1—運輸不均勻系數取 ；t—日提升時間 16h；⑷ 計算結論比較以上兩種計算方法，選取最小的數據為本次 11170 炮采工作面運輸順槽帶式輸送機核定的結果，為 萬噸/年。11100 綜采工作面運輸順槽膠帶機運輸能力核定⑴ 基本情況：11100 綜采工作面運輸順槽由 2 部型號為DSJ65/18/45 型膠帶輸送機搭接，運量 Q=180t/h，帶寬 B=650mm，帶速V=，功率 N=45kW，運輸長度分別為 235m 和 145m。⑵ 計算辦法：運輸能力按下式計算： 142k0tCvB3=A???萬 t/2??式中：A—年運輸量，萬 t/a；k—輸送機負載斷面系數，按表 361 取值，k=390；B—輸送機帶寬 ；40 / 105v—輸送機帶速 ；C—輸送機傾角系數，按表 362 取值，取 ；k1—運輸不均勻系數，取 ；γ—松散煤堆容積重，取 t/m3；t—日提升時間，16h。⑶ 輸送機實測能力核定 71360wvtAk??=86 萬 t/?式中：A—年運輸量，萬 t/a；W—單位輸送機長度上的負載量，輸送機小時運量180t/h，W＝1801000/3600＝；V—皮帶運輸機帶速 ；K1—運輸不均勻系數取 ；t—日提升時間 16h；⑷ 計算結論比較以上兩種計算方法，選取最小的數據為本次 11100 綜采工作面運輸順槽帶式輸送機核定的結果，為 86 萬噸/ 年。生產工作面核定結果11170 炮采和 11100 綜采工作面同時生產，井下工作面整體運輸能力應為兩者最小運輸能力之和，即為 72+86=158 萬噸/年。㈡采區運輸上山膠帶輸送機能力核定11 采區膠帶運輸上山（石門）帶式輸送機采用三條輸送機順序搭接，各條帶式輸送機參數如下：41 / 10511 采區膠帶運輸石門 1帶式輸送機，型號：DTLII80/25/ ，運量 Q =250t/h，帶寬 B=800mm，長度 L=83m，帶速 V=，功率N=，角度 0176。11 采區膠帶運輸上山 2帶式輸送機，型號：DTL80/35/185X，運量 Q=350t/h，帶寬 B=800mm，長度 L=570m，帶速 V =，角度5176。~8176。，功率 N=185kW。11 采區膠帶運輸上山 3帶式輸送機，型號：DTLII80/25/75 ，運量Q =250t/h，帶寬 B=800mm，長度 L=476m，帶速 V=，角度5176。~8176。，功率 N=75kW。其中選取運行工況最不利的 11 采區膠帶運輸上山 3帶式輸送機對其運輸能力進行驗算，驗算過程如下：⑴計算辦法：運輸能力按下式計算： 142k0tCvB3 =A???萬 t/2 ??式中：A—年運輸量，萬 t/a；k—輸送機負載斷面系數，按表 361 取值，k=400；B—輸送機帶寬 ；v—輸送機帶速 ；C—輸送機傾角系數，按表 362 取值，取 ；k1—運輸不均勻系數，取 ；γ—松散煤堆容積重，取 t/m3；t—日提升時間，16h。42 / 105⑵輸送機實測能力核定 71360wvtAk??=119 萬 t/?式中：A—年運輸量，萬 t/a；W—單位輸送機長度上的負載量，輸送機小時運量250t/h，W＝2501000/3600＝；V—皮帶運輸機帶速 ；K1—運輸不均勻系數取 ；t—日提升時間 16h。⑶ 計算結論比較以上兩種計算方法，選取最小的數據為本次 11 采區膠帶運輸上山 3帶式輸送機核定的結果，即膠帶上山帶式輸送機環節核定結果為 119 萬噸/年。㈢6m 膠帶大巷及上倉斜巷膠帶輸送機能力核定⑴ 基本情況：6m 膠帶大巷及上倉斜巷膠帶輸送機型號為DTL80/35/2110，運量 Q=350t/h，帶寬 B=800mm，帶速 V =，功率 N=2110kW，角度 0176?！?6176。，運輸長度為 680m。⑵ 計算辦法：運輸能力按下式計算： 142k0tCvB3=A???萬 t/2 ??式中：A—年運輸量，萬 t/a；43 / 105k—輸送機負載斷面系數，按表 361 取值，k=435；B—輸送機帶寬 ；v—輸送機帶速 ；C—輸送機傾角系數，按表 362 取值，取 ；k1—運輸不均勻系數，取 ；γ—松散煤堆容積重，取 t/m3；t—日提升時間，16h。⑶ 輸送機實測能力核定 71360wvtAk??=168 萬 t/?式中：A—年運輸量，萬 t/a；W—單位輸送機長度上的負載量，輸送機小時運量350t/h，W＝3501000/3600＝；V—皮帶運輸機帶速 ；K1—運輸不均勻系數取 ；t—日提升時間 16h。⑷ 計算結論比較以上兩種計算方法，選取最小的數據為本次6m 膠帶大巷及上倉斜巷帶式輸送機核定的結果，為 168 萬噸/ 年。㈣井下運輸生產能力根據以上計算結果，礦井原煤運輸系統中，11 采區膠帶運輸上山的三部帶式輸送機由于受速度的限制，輸送能力較小，為最不利環節，因此，井下主運輸系統生產能力應為 萬噸/年。44 / 105第七節 采掘工作面生產能力核定一、概況（一）煤礦現主要生產采區及接續采區情況云頂煤業有限公司現生產水平為6m 水平，生產采區為 11 采區，接替采區為 12 采區。生產采區 11 采區：本采區雙翼布置，采區煤層平均厚度 ，傾角 5～8176。，采區剩余可采儲量為 315 萬 t。從投產至今，已回采 7 個工作面，現布置一個采煤工作面、一個備采工作面和兩個煤巷掘進工作面，一個采煤工作面為 11100 綜采放頂煤工作面，一個備采工作面為 11170懸移支架炮采放頂煤備用工作面，備采工作面主要用于綜放工作面搬家時采煤和采邊角煤，兩個煤巷掘進工作面為 11160 下順槽掘進工作面和11050 上順槽掘進工作面。接替采區 12 采區：采區煤層平均厚度 ，傾角 5～8176。，采區可采儲量為 萬 t，現布置兩個掘進工作面進行接替準備（ 12 采區東進風巷掘進工作面和 12 采區一車場掘進工作面）根據開拓布置，截止 2022 年底，計算礦井開拓煤量為 605 萬 t，可采期 年；準備煤量為 315 萬 t，可采期 47 個月；回采煤量為 萬 t，回采前均進行抽采達標，可采期為 8 個月，礦井的“三個煤量”符合《生產能力核定標準》中“大中型礦井開拓煤量可采期應達到 3~5年以上，準備煤量可采期應達到 1 年以上，回采煤量可采期應達到 4~6個月以上”的要求。（二）采煤方法及工藝、采掘隊個數、生產地點的接續安排、采掘機械化裝備情況云頂煤業有限公司采用走向長壁后退式采煤法，放頂煤一次采全高45 / 105回采工藝，全部垮落法管理頂板。礦井現有一個綜采隊、一個懸移支架炮采隊，一個煤巷掘進隊和一個開拓隊，采掘隊都嚴格按照定編定員組織生產，沒有超定員組織生產現象。目前，云頂煤業有限公司開采一個雙翼采區，即 11 采區。11 采區現布置 11100 綜采放頂煤工作面和 11170 懸移支架炮采放頂煤備用工作面，掘進工作面為 11160 下順槽掘進工作面和 11050 上順槽掘進工作面，11100 綜放工作面的接替面為 11160 綜放工作面，11170 懸移支架炮采放頂煤備用工作面的接替面為 11050 懸移支架炮采放頂煤備