鋼筋混凝土簡支t形梁橋畢業(yè)設(shè)計-資料下載頁

【導(dǎo)讀】隨著我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，橋梁現(xiàn)代化建設(shè)也在加快進(jìn)程。和施工組織方案等方面正在得到新的發(fā)展和提高。這種橋梁具有就地取材，工業(yè)化施工，耐久性好，適應(yīng)性強(qiáng)，。本設(shè)計采用裝配式簡支T梁結(jié)構(gòu)，其上部結(jié)構(gòu)由主梁、橫隔梁、行車道板，橋面部分和支座等組成，顯然主梁是橋梁的主要承重構(gòu)件。其主梁通過橫梁和行。車道板連接成為整體，使車輛荷載在各主梁之間有良好的橫向分布。結(jié)構(gòu)簡圖；恒載內(nèi)力計算；活載內(nèi)力計算；荷載組合；配筋計算；截面強(qiáng)度驗算；

　　

【正文】 vsvsv? 均大于規(guī)范規(guī)定的最小配箍率： R235 鋼筋不小于 %的要求。 斜截面抗剪承載能力驗算 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗算位置為： （ 1） 距支座中心 h/2 處截面； （ 2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面； （ 3） 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； （ 4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處得截面； （ 5） 受彎構(gòu)件腹板寬度改變處截面。 據(jù)此，本設(shè)計斜截面抗剪強(qiáng)度的驗算截面如圖 48 所示。既有： 表 49 斜截面處荷載作用效應(yīng) 截面 至支座距離（ m） ? ?kNVd ? ?MkNMd ? 1— 1 2— 2 3— 3 4— 4 第 29 頁 5— 5 6— 6 斜截面處荷載作用效應(yīng)如表 49 所示。 按《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋 時，器械截面抗剪強(qiáng)度驗算公式為： sbcso VVVd ??? （ 421） ???? ssbsd3sb s ?AfV （ 422） svsvkc u,o331cs ffPV ??? ）（ ??? ? （ 423） 式中， csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN） sbV — 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN） sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm 2） 斜截面水平投影長度 C 按下式計算： mhC? 式中： m — 斜截 面受壓端正截面處得剪跨比，0VhMm? ，當(dāng) m3時，取 m=3. 第 30 頁 為了簡化計算可近似取 C 為： 0hC? （ oh 可用平均值），即： ? ? ? ?cmC ???? 由 C 值可內(nèi)插求得各個截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩。按《公預(yù)規(guī)》取 ?? ， ?? 。 斜截面1 — 1： 斜截面 截割兩組 32? 彎起 鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 5 4 6 3c s 1 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 7 77 0 2 1 82 8 31 ?????? ? kNkNVV sbcs 0 4 ????? 斜截面2 — 2： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的 配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 2 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 32 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面3 — 3： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 第 31 頁 1950 0 2 4 6 3c s 3 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 33 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面4 — 4： 斜截面 截割一組 22? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 4 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 1 27 0 6 02 8 34 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面5 — 5： 斜截面 截割一組 16? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 5 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 35 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面 6— 6： 斜截面 不截割 縱向 彎起 鋼筋，則彎起鋼筋的配筋百分率為： 0?P , %)bS/( vv ?? Ssv A? 1 9 50 0 2 4 6 61 8 3c s 7 ???????????? ? ）（V ? 第 32 頁 07?sbV , kNkNVV sbcs 2 4 4 377 ????? 鋼筋混凝土斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的。根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎承載能力可以得到保證而不必進(jìn)行驗算。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按《公預(yù)規(guī)》 條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算： ? ?mmECCCW ）（ ?? d30sss321fk ??? （ 424） 式中 ： 1C — 鋼筋表面形狀系數(shù)， ； 2C — 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， sl NNC / ??? ， 其中， lN 為按作用長期效應(yīng)組 合 下的 內(nèi)力和 sN 為 短期效應(yīng) 組合下的內(nèi)力； 3C — 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)， ； d — 縱向受拉鋼筋直徑， 取 mmd 32? ； ? — 縱向受拉鋼筋配筋率 ? ?? ?fis hbbbhA ??? 0/? ，代入后 ? ?? ? ??????? ；當(dāng) ?? 時，取 ?? ss? — 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力 ， 按 《公預(yù)規(guī)》 條公式計算 ossss AM?? （ 425） 取 1 號梁的彎矩效應(yīng)組合： 短期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj1m1i iks QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 426） m2 3 4 3 . 3 8 k N9 9 . 7 11 2 5 7 . 8 10 . 71 3 6 3 . 2 ?????? 第 33 頁 長期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj2m1i ikl QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 427） mkN ??????? 9 0 2 5 3 6 3 選短期組合時，鋼筋應(yīng)力： 40 ????? ?hAM ssss? mkN ??? ?????? s lM MC sE — 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋， sE = 510 MPa ，代入后可得到： ? ? ? ?mmmmW 8 4fk ???? ??? ????? 滿足《公預(yù)規(guī)》 條“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè) 設(shè)置直徑為 8~6 ?? 的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用 810? ，則 39。 cmAs ? ， ? ? ? ? 0 0 1 39。39。 ???? bhA s? ，介乎 ～ 之間，可行。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈? 按《公預(yù)規(guī)》 條和 條規(guī)定： cr02scr2scr0])(1[ BBMMMMBB??? ）（ （ 428） otkcr f WM ?? 00 /2 WS?? MPaftk ? MPaEc ?? 式中： oS — 全截面換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 ； 第 34 頁 n— 鋼筋彈性模量與 混凝土彈性模量之比， ?? cs EEn x— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。 x 按下式求解： ? ?? ? ? ? 02121 02121 ?????? xhnAtxbbxb s （ 429） 代入后： ? ?? ? ? ? 22 ?????????? xxx 化簡： 01 0 6 5 8 62 ??? xx 解方程得： mmcmx 3 ?? ? ? ? ? 2 ?????????S ? ? mm?? 全截面對中心軸的慣性矩： 4100 109 4 2 mmI ?? （見表 41） 換算 截面抗裂邊緣彈性 抵 抗矩： ? ? ? ? 27100000 3 8 0/109 4 2 ??????? ?????? WS? mmNWfM tkcr ???????? 870 109 8 5 0 ? crI 為開裂截面彎矩，按下式計算： ? ? ? ?? ?313120 3131 txbbxbxhnAI scr ?????? （ 430） 代入后： ? ? ? ? ? ? 332 ??????????crI mm?? 開裂截面抗彎剛度 crB ： 15104 ??????? crccr IEB 全截面抗彎剛度 0B ： 第 35 頁 151040c0 109 9 4 2 ???????? IEB 作用短期效應(yīng)組合 sM ： mmNmkNM s ????? 9103 4 3 3 3 4 3 cr02scr2scr0])(1[ BBMMMMBB??? ）（=151529829815??????????????????? ???????）（ ? ? mmN ??? 根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)的自重彎矩為 mkN? 。公路 — Ⅱ級可變荷載mkNqk /? ； kNPk ? ，跨中橫向分布系數(shù) ?? ；人群荷載mkNq /?人 ，跨中橫向分布系數(shù)為 ?? 。 永久作用： 15 2620 ??? ????? BLMf Ga 可變作用（汽車）： ???????? ??? BlPBlqf kka 483845 30401?? （ 431） ???????? ?? ?????????1533154 ? ?? 可變作用（人群）： Blqf ka 401 3845 ?? ?? （ 432） ? ? 154 ??????? 式中： 1? — 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車 ?? ，對人群 ?? 。 第 36 頁 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，當(dāng)采用 C40 一下混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù) ?? ， 消 除 結(jié) 構(gòu) 自 重 后 產(chǎn) 生 的 長 期 撓 度 ， 則 ：? ? mmmmf ?????? ，符合規(guī)范要求。 第 37 頁 第 5 章 橫隔梁的計算 橫隔梁內(nèi)力計算 — 偏心壓力法 橫隔梁的內(nèi)力影響線 通常橫隔梁的彎矩在靠近橋中線的截面較大，剪力則在靠近橋兩側(cè)邊緣處的截面較大。所以，一般可以只求 3 號梁處和 2 號與 3 號主梁之間截面的彎矩，以及 1 號主梁右側(cè)和 2 號主梁右側(cè)等截面的剪力。圖 51 示出了按偏心壓力法 計算的橫隔梁支撐反力 R、彎矩 M 和剪力 Q 影響線。 ① ② ④③ ⑤①②③ 各影響線在 1 號梁和 5 號梁的豎標(biāo)值計算如下： 3 號梁彎矩影響線： dddM 22 211131 ????? ??? 第 38 頁 ????????? ddM ???? 251535 2 ??? ???????? 3 號梁之間彎矩影響線： ? ? dddM 211113~2 ????? ??? ?????????? ? ? ddM 251553~2 ???? ??? ????????? 1 號梁右側(cè)剪力影響線： ?????? 右Q ????? 右Q 2 號梁右