全套畢業設計輪心堆焊機總體方案及減速器設計-資料下載頁

【導讀】人、集體已發表或撰寫的成果作品。課題來源于生產實際。決于工人的技術水平，這些因素對生產和經濟效益產生嚴重影響。本設計為解決上述問題，針對一些大型設備回轉件的輪心修復，焊、螺旋焊、直焊，保證焊接質量。②論文中所引用的公式和數據應注明出處。③論文字數不少于。機車輪心是指車輪與車軸配合的部分，它是列車的重要牽引傳動部件。軸為過盈配合，采用熱漲法裝配。當出現更換軸或維修車軸上零件等情況時，需要將車輪解體，此時車軸將從輪心。內孔中被強行壓出，孔軸配合面就會被破壞。為使輪軸達到可工作的狀態，輪心內孔面需。堆焊及機加工，恢復內孔外形及表面的光潔度。輪心堆焊機主要由動力頭、尾架、焊接小車、底座、導軌及控制箱六大部分組成。設計的減速器屬于該堆焊機的動力頭的一部分。本文所設計的輪心堆焊機減速器，工作重點在于傳動機構和軸的設計。度，之后再從裝配方便、縮小體積、降低成本等方面加以考慮。設計后的減速器應具有容

　　

【正文】 行校核 [15]。 環面蝸輪蝸桿校核計算 環面蝸桿傳動承載能力主要受蝸桿齒面膠合和蝸輪齒根剪切強度的限制。因而若 許用傳動功率確定中心距，則然后校核蝸輪齒根剪切強度。 由于軸承變形增加了蝸桿軸向位移，使蝸輪承受的載荷集中在 2－ 3 個齒上。而且，由于蝸輪輪齒的變形，造成卸載，引起載荷沿齒高方向分布不均，使合力作用點向齒根方向偏移。 因而，蝸輪斷齒主要由于齒根剪切強度不足造成的 校核： ? ?39。 cfpFz A k???? ? ?12)1(10 00 ttkAP ????? ? )()( )1(1000 221 mktt nP ?? ??全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 其中 cF —— 作用于蝸輪齒面上的及摩擦力影響的載荷 。 39。z —— 蝸輪包容齒數 fA —— 蝸桿與蝸輪嚙合齒間載荷分配系數 。 pk —— 蝸輪齒根受剪面積 。 公式中各參數的計算 1. cF 的計算 cF = ? ?222ta n ( 39。)mF F r ??? 2F —— 作用在蝸輪輪齒上的圓周力， 222Td mr —— 蝸桿喉部螺旋升角 ， 39。p —— 當量齒厚， 滑動速度 1119100 coss mdnv r? = 94019100 98cos?? =根據滑動速度 sv 查機械設計手冊 3－ 3－ 9 得 39。 25839。? ? 將數據帶入公式得 8 10 1 ( 8 )cF tan? ? ? ? ? ? = 10? N 39。z = 5 22 cosff mbAS r? 2fS —— 蝸輪齒根圓齒厚； 2 2 0 2c o s 2 ta n ( )2xf m fPS r h a ?? ? ? 由上可知 xP —— 蝸輪端面周節； ? 0a —— 蝸輪理論半包角； 24 2? —— 蝸輪分度圓齒厚所對中心角。 ? ? ? ? 數據帶入公式得 全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 2 1 0 . 0 1 c o s 4 . 5 2 2 . 7 4 3 4 ta n ( 2 4 3 . 6 )2fS ? ? ? ? ? ? ? = 由上可得 2287 . 0 3 1 9 7 . 4 5c o s 4 . 5fA m m? ? ?? 36 . 2 2 7 5 1 0 1 2 . 6 1 65 0 . 5 1 9 7 . 4 5 M P a? ????? 對于錫青銅齒圈 ??? 取 ? 查手冊取鑄錫磷青銅，砂模鑄造，抗拉強度 b? =225MPa ? ? 0 .5 1 1 2 .5b M Pa? ?? ， 則 ? ??? 軸的結構設計 蝸桿軸的設計 由《機械零件課程設計》表 6－ 1 選用 45號鋼，調質。 由《機械零件 課程設計》表 6－ 2，取 0A ＝ 105，根據 公式 13min 01PdAn? ㎜ 其中 1n —— 軸的轉速 ， 940r/min 1P —— 軸傳遞的功率 , mind —— 計算截面處的軸的直徑， mm 將數據代入公式得 3m in 7105 940d ?? = 輸出軸的最小直徑是按照聯軸器處軸的直徑 12d? ，為了使所選的軸的直徑 d?Ⅰ Ⅱ 與聯軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯軸器的型號。 聯軸器的計算轉距 1ca AT K T? ，查表 15— 3，考慮到轉距變化很小，故取 Ka=，則 3 09caT N m? ? ? 按照計算轉距 caT 應小于聯軸器公稱轉矩的條件，查標準手冊（ GB584386）選用 YL4 型凸全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 緣聯軸器，半聯軸器的孔徑 1d =22mm，故取 12d? =22mm，半聯軸器的長度 L=52mm[6]。 擬訂軸上零件的裝配方案：本題的裝配方案已經在前面分析比較，現選用如圖所示的裝配方案。 1) 為了滿足半聯軸器的軸向定位要求， 12軸段 右端制 出一軸肩，故取 23d? =28mm，左端用軸端擋定位，按軸端直徑 取擋圈直徑 D=30mm，半聯軸器與軸配合的轂孔長度 1L =52mm,保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上，而不壓在軸的端面上，故 12 段的長度應比略短一些，故取 12l? =50mm. 2) 初步選擇滾動軸承，因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工 作要求并根據 23d? =28mm，由軸承產品目錄中初步選取標準精度級的單列圓錐滾子軸承 30207，其尺寸為 d D T=35 72 ，故 34d? = 78d? =35mm。 3) 已求得蝸桿喉部齒頂圓直徑1ad=45mm，最大齒頂圓直徑1ed=，蝸桿螺紋部分長度 L=59mm，蝸桿齒寬 1b =53mm，所以取 56l? =68mm， 56d? =， 5639。d? =45mm， 45d? =42mm。 4) 軸承端蓋的總寬度為 20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定 )。根據軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯軸的右端面間的距離l=20 mm，故取 23l? =40mm. 5) 為避免蝸輪與箱體內壁干涉，應取箱體內壁凸臺之間距離略大于蝸輪的最大直徑，取內壁距離 l? =175mm 考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離 S，取 S=8mm（如圖）。 6）在 34和 78 軸段應各裝一個濺油輪，形狀如圖所示，取其長度 L=。 所以，可求得： 3 4 7 8 5 5 46ll??? ? ? ?mm， 4 5 6 7 ( 6 8 2 7 . 7 5 2 8 2 )2lll?? ? ? ? ? ? ?? ? ? 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度 [13]。 ； 半聯軸器與軸的周向定位均采用平健聯接。按 12d? 由手冊查得平鍵截面 為87bh? ? ? mm(GB／ T10951979)，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 45mm(標準鍵長見 GB／T10961979)，半聯軸器與軸的配合為 H7／ k6。滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。 4)確定軸上圓角和倒角尺取軸端倒角為 2? 45 ，各軸肩處的圓角半徑如圖 51 全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 圖 51 軸肩處的圓角半徑 蝸輪軸的設 計 由《機械零件課程設計》表 6－ 1 選用 45 號鋼，調質 b? =650 2Nmm 由《機械零件課程設計》表 6－ 2，取 A＝ 112，根據公式 全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 23min 02pdAn? ， 其中 2n —— 軸的轉速 ， 2P —— 軸傳遞的功率 , mind —— 計算截面處的軸的直徑， mm 將數據代入公式得 2 33m in 020 . 9 71 1 2 4 1 . 71 8 . 8pdA n? ? ? ?mm 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處軸的直徑 12d? ，故需選取聯軸器型號。 聯軸器計算轉距 2ca AT K T? ，查表 15— 3，考慮到轉距變 化很小，故取 Ka=，則 1 .3 4 9 2 .7 4 6 4 0 .5 6caT N m? ? ? 按照計算轉距 caT 應小于聯軸器公稱轉矩的條件，查標準手冊（ GB584386）選用 YL11型凸緣聯軸器，半聯軸器的孔徑 1d =50mm，故取 12d? =50mm，半聯軸器的長度 L=112mm。 擬訂軸上零件的裝配方案：本題的裝配方案已經在 前面分析比較，現選用如圖所示的裝配方案。 1）為了滿足半聯軸器的軸向定位要求， 12軸段右端須制出一軸肩，故取 23d? =55mm，左端用軸端擋圈定位，按軸端 直徑取擋圈直徑 D=60mm，半聯軸器與軸配合的轂孔長度 L=62mm，保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上，而不壓在軸的端面上，故 12段的長度應比 L 略短一些，故取 12l? =110mm。 2）初步選擇滾動軸承，因軸承同時受有徑向力和軸向力的作 用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據 23d? =55mm，由軸承產品目錄中初步選取零基本游隙組，標準精度級的單列圓錐滾子軸承 30212，其尺寸為 d D T= 60 110 ，故34d? = 67d? =60mm，而 78l? =。 3) 取安裝蝸輪處的軸段直徑 45d? =65mm，蝸輪左端與左軸承用套筒定位，已知蝸輪輪緣寬度為 28mm，所以可取蝸輪輪轂寬度為 52mm，為了使套筒端面可靠地壓緊蝸輪， 45段應略短于輪轂寬度，故取 45l? =50mm。 4）蝸輪右端采用軸肩定位，軸肩高度 h? ，取 h =6mm，則軸環處直徑 56d? =77mm，軸環寬度 ? ，取 56l? =12mm， 67l? =12mm， 67d? =68mm。 5) 軸承端蓋的總寬度為 28mm(由減速器及軸承端蓋的結 構設計而定 )。根據軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯軸 的右端面間的距離l=22 mm，故取 23l? =50mm。 6)取蝸輪距箱體內壁之距離 a=16mm．考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離，取 全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 s=8mm（如圖），則 34l? =2+16+8+=， 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度 [7]。 蝸輪，半聯軸器與軸的周向定位均采用平健聯接。根據 45d? 可選蝸輪與軸之間的平鍵尺寸為 18 11bh? ? ? mm (GB／ T10961979)，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 45mm(標準鍵長見 GB／ T10961979)，同時保證蝸輪與軸配合有良好的對中性，選擇輪轂與軸的配合為 H7/n6。半聯軸器與軸的聯結按 12d? 由手冊查得平鍵截面為 16 10bh? ? ? mm (GB／T10961979)，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 100mm (標準鍵長見 GB／ T10961979)，半聯軸器與軸的配合為 H7／ k6。滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。 取軸端倒角為 2? 45 ，各軸肩處的圓角半徑如圖 52 圖 52各軸肩處的圓角半徑 全套設計（圖紙）請聯系 174320523 各專業都有 軸的校核 蝸桿軸的強度校核 1．繪軸的計算簡圖 在確定軸承支點位置時，應從手冊上查取 a 值，對于 30207 型單列圓錐滾子軸承，a=16mm，所以，作為簡支梁的軸的支撐跨距 23LL? =（ 20++34） +（ 20++34） =+= 2．計算作用在軸上的力 13112 2 1 4 .9 3 1 04 0 .5 3 4t TF d ???? =， 13222 2 4 9 2 .7 4 1 01 5 9 .4 6 6a TF d ???? =， 21 617 24 275 F tg tg N?? ? ? ? ? 3．計算支點反力 水平反力： 112 7 3 6 . 6 7 3 6 8 . 3 3 522tN H N H FF F N? ? ? ? 垂直反力： 0BM??