連桿加工夾具設計說明書-資料下載頁

　　

【正文】 之外還應當考慮經濟因素以降低生產成本 因此經過綜合考慮最終確定180C柴油機連桿加工工藝過程如下表21連桿蓋的加工工藝過程如下表22 表21 180C柴油機連桿加工工藝過程 序號 工序名稱 定位基準面面 銑一步大平面及小平面 大小頭平銑二步小頭平面大小頭平2 銑二步大平面 大小頭平面鉆小頭孔66大小頭平面 銑小頭孔至695上偏差01 大銑另一側面188177。9小頭平面銑工藝面94177。01 大小頭孔01 基面和一側面粗鏜大頭孔134 基面和一側面以及小頭孔 銑工字型副板銑落刀槽14兩側 基面和一側面精銑外形 基面和一側面精銑蓋頂面及螺釘面 鋸開 精銑一14 半精銑對接面鉆擴鉸各孔攻絲步大平面 基面和一側面精銑另一大平面及小平面 基面和一側面半精鏜大小孔 基面和銑R25R5818 精銑另一小頭平面 基面和一側面一側面以及大小頭孔 基面和一側面 銑兩面肋 基面和一側面 銑R75 基面和一側面 車1795下偏差02車185 側面 24 車大端156165及148 25 磨兩平面 基面和一銑瓦槽 基3026 精鏜大小頭孔 基面和一側面以及大小頭孔 鉆26油孔面和一側面以及小頭孔 銑小孔倒角 銑7176。斜配重鋼質鍛模件的機械加工余量按JB383585確定根據估算的鍛件質量加工精度及鍛件形狀復雜系數由《機械制造工藝簡明手冊》表2225可查得除孔以外各內外表面的加工余量孔的加工余量由《機械制造工藝簡明手冊》表2224查得表中余量值為單面余量1鍛件質量 根據零件成品質量估算鍛件質量為1352kg 2加工精度 零件表面均為精加工和磨削加工精度 3機械加工余量 用查表法確定機械加工余量 根據《機械加工工藝手冊》第一卷 表3225 表3226 表3227平面加工的工序余量mm 平面加工的工序余量mm 單面加工方法 單面余量 經濟精度 工序尺寸 表面粗糙度125粗銑 IT12 69125精銑毛坯06 IT10 678 32 08 粗磨 03 IT8 672 16精磨 01 IT7 67 則連桿兩端面總的加工余量為A總A粗銑A精銑A粗磨A精磨2 150603012 mm 2連桿鑄造出來的總的厚度為H 67 72mm 一確定毛坯尺寸公差連桿的鍛件質量1352kg形狀復雜系數S242CrMoA中合金元素含量大于30按《機械制造工藝設計簡明手冊》表2211鍛件的材質系數為M2采取平直分模線鍛件為精密精度等級則毛坯的公差可從《機械制造工藝設計簡明手冊》表22142217查得連桿毛坯的尺寸公差如表22毛坯的同軸度誤差允許值為12mm殘留飛邊為12mm 毛坯圖表2連桿鍛件尺寸公差mm 零件尺寸 單面加工余量 鍛件尺寸 偏差Φ137 15 Φ134 1795 425188Φ77Φ66 70 1 721 65分重要工序介紹一連桿兩端面的加工采用粗銑精銑粗磨精磨四道工序并將精磨工序安排在精加工大小頭孔之前以便改善基面的平面度提高孔的加工精度粗磨在轉盤磨床上使用砂瓦拼成的砂輪端面磨削這種方法的生產率較高精磨在M7130型平面磨床上用砂輪的周邊磨削這種辦法的生產率低一些但精度較高連桿大小頭孔的加工連桿大小頭孔的加工是連桿機械加工的重要工序它的加工精度對連桿質量有較大的影響小頭孔是定位基面在用作定位基面之前它經過了鉆擴鉸三道工序鉆時以小頭孔外形定位這樣可以保證加工后的孔與外圓的同軸度誤差較小小頭孔在鉆擴鉸后在金剛鏜床上與大頭孔同時精鏜達到IT6級公差等級然后壓入襯套再以襯套內孔定位精鏜大頭孔由于襯套的內孔與外圓存在同軸度誤差這種定位方法有可能使精鏜后的襯套孔與大頭孔的中心距超差大頭孔經過擴粗鏜半精鏜精鏜金剛鏜和珩磨達到IT6級公差等級表面粗糙度Ra 為04μm大頭孔的加工方法是在銑開工序后將連桿與連桿體組合在一起然后進行精鏜大頭孔的工序這樣在銑開以后可能產生的變形可以在最后精鏜工序中得到修正以保證孔的形狀精度 連桿螺栓孔的加工連桿的螺栓孔經過鉆擴鉸工序加工時以大頭端面小頭孔及大頭一側面定位 為了使兩螺栓孔在兩個互相垂直方向平行度保持在公差范圍內在擴和鉸兩個工步中用上下雙導向套導向從而達到所需要的技術要求粗銑螺栓孔端面采用工件翻身的方法這樣銑夾具沒有活動部分能保證承受較大的銑削力精銑時為了保證螺栓孔的兩個端面與連桿大頭端面垂直使用兩工位夾具連桿在夾具的工位上銑完一個螺栓孔的兩端面后夾具上的定位板帶著工件旋轉1800 銑另一個螺栓孔的兩端面這樣螺栓孔兩端面與大頭孔端面的垂直度就由夾具保證連桿體與連桿蓋的銑開工序剖分面亦稱結合面的尺寸精度和位置精度由夾具本身的制造精度及對刀精度來保證為了保證銑開后的剖分面的平面度不超過規定的公差003mm 并且剖分面與大頭孔端面保證一定的垂直度除夾具本身要保證精度外鋸片的安裝精度的影響也很大如果鋸片的端面圓跳動不超過002 mm則銑開的剖分面能達到圖紙的要求否則可能超差但剖分面本身的平面度粗糙度對連桿蓋連桿體裝配后的結合強度有較大的影響因此在剖分面銑開以后再經過磨削加工大頭側面的加工以基面及小頭孔定位它用一個圓銷小頭孔裝夾工件銑兩側面至尺寸保證對稱此對稱平面為工藝用基準面確定工序尺寸的一般方法是由加工表面的最后工序往前推算最后工序的工序尺寸按零件圖樣的要求標注當無基準轉換時同一表面多次加工的工序尺寸與工序或工步的加工余量有關當基準不重合時工序尺寸應用工序尺寸鏈解算 確定各主要面的工序尺寸圓柱表面多次加工的工序尺寸只與加工余量有關前面根據有關資料已經查出本零件各圓柱面的總加工余量毛坯余量應將總加工余量分為各工序加工余量然后由后往前計算工序尺寸中間工序尺寸的公差按加工方法的經濟加工精度確定根據《機械制造技術基礎課程設計指導教程》 表229 表234 1大頭孔各工序尺寸及其公差鑄造出來的大頭孔為55 mm 工序名稱 工序基 本余量 工序經濟精度 工序尺寸 最小極限尺寸 表面粗糙度1375 16 半精鏜 1137 16 134 134 125精鏜041375136二次粗鏜 2 擴孔 136 63 一次粗鏜 2 132 132 2小頭孔各工序尺寸及其公差根據《機械制造技術基礎課程設計指導教程》 表229表230 工序名稱 工序基本余量 工序經濟 精度 工序尺寸 最小極限尺寸 表面 粗糙度精鏜02Φ7749 Φ7749 16半精鏜 02Φ7729Φ7729 64Φ68 二次粗鏜 9 Φ68125Φ771 Φ771 125 一次粗鏜 鍛至Φ68 1銑連桿大小頭平面 選用X52K機床根據《機械制造工藝設計手冊》表2481選取數據銑刀直徑D 100 mm 切削速度Vf 247 ms 切削寬度 ae 80 mm 銑刀齒數Z 6 切削深度ap 3 mm 則主軸轉速n 1000vD 475 rmin 根據表3131 按機床選取n 500 min 則實際切削速度V Dn1000179。60 267 ms 銑削工時為按表2510 L 3 mm L1 15 50 mm L2 3 mm 基本時間tj Lfm z 32003 500179。018179。6 038 min 按表2546 輔助時間ta 04179。045 018 min 粗磨大小頭平面 選用M7350磨床根據《機械制造工藝設計手冊》表24170選取數據 砂輪直徑D 40 mm 磨削速度V 033 ms 切削深度ap 03 mm fr0 0033 mmr Z 8 則主軸轉速n 1000vD 1588 rmin 根據表3148 按機床選取n 100 rmin 則實際磨削速度V Dn1000179。60 020 ms 磨削工時為按表2511 基本時間tj zbknfr0z 03179。1 100179。0033179。8 001 min 按表3140 輔助時間ta 021 min 銑大頭兩側面選用銑床X62W 根據《機械制造工藝設計手冊》表2477 88 選取數據銑刀直徑D 50 mm 切削速度V 064 ms 銑刀齒數Z 3 切削深度ap 4 mm af 010 mmr 則主軸轉速n 1000vD 611 rmin 根據表3174 按機床選取n 750 rmin 則實際切削速度V Dn1000179。60 078 ms 銑削工時為按表2510 L 40 mm L1 15 85 mm L2 25 mm 基本時間tj Lfmz 408525 750179。010179。3 023 min 按表2546 輔助時間ta 04179。045 018 min 粗鏜大頭孔 選用鏜床T68 根據《機械制造工藝設計手冊》表2466選取數據銑刀直徑D 135m 切削速度V 016 ms 進給量f 030 mmr 切削深度ap 30 mm 則主軸轉速n 000vD 47 rmin 根據表3141 按機床選取n 800 rmin 則實際切削速度V Dn1000179。60 272 ms 鏜削工時為 按表253 L 38 mm L1 35 mm L2 5 mm 基本時間tj Lifn 38355 030179。800 019 min 按表2567 輔助時間ta 050 min 銑開連桿體和蓋 選用銑床X62W 根據《機械制造工藝設計手冊》表2479 90 選取數據銑刀直徑D 63 mm 切削速度V 034 ms 切削寬度ae 3 mm 銑刀齒數Z 24 切削深度ap 2 mm af 0015 mmr d 40 mm 則主軸轉速n 1000vD 103 rmin 根據表3174 按機床選取n 750 rmin 則實際切削速度V Dn1000179。60 247 ms 銑削工時為 按表2510 L 17 mm L1形容詞節點甲 飛機 3 節點乙 魚片 形容詞節點丙 飛機 3 節點乙 魚片 形容詞節點甲 飛機1 節點丙 飛機 A C not_a_blind_slot 甲乙丙圖4 步驟 圖5 盲步驟 圖6 焊盤 圖7 洞 圖8 盲孔一種原始的功能是通過合并形成的邊界面孔的原根的功能突變的成員根本特點和成員的邊界將面臨著一個家庭的一個原始的特征[ 16 ] 原始功能中可能存在三個禮儀 一獨立 二與另一原始功能形成一個復雜的功能或 iii 與其他復雜的功能形成一個高層次復雜的功能下一水平的塑料制品的特點是復雜的功能這是所形成的相互作用的兩個原始的塑料產品功能有四種類型的功能互動邊界臉邊界面臨 bb 段的相互作用根面臨邊界面臨經常預算的相互作用根面臨根面居民的相互作用和邊界面臨根面巴西的相互作用在BB心跳的互動這兩個功能有一個共同的邊界臉在經常預算的互動邊界面對的一第五篇：連桿蓋夾具課程設計連桿蓋夾具設計本夾具有以下優點：，將工件放入1個菱形銷即可定位，再用壓扳壓緊，即可對工件加工；，在普通壓板上改進，使用梯形設計，可以很快拆卸和安裝。提高了生產效率；，夾緊可靠。本文主要論述了連桿的加工工藝及其夾具設計。連桿的尺寸精度、形狀精度以及位置精度的要求都很高，而連桿的剛性比較差，容易產生變形，因此在安排工藝過程時，就需要把各主要表面的粗精加工工序分開。逐步減少加工余量、切削力及內應力的作用，并修正加工后的變形，就能最后達到零件的技術要求。夾具體的總體設計 確定定位基準為了提高勞動生產率，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用的夾具。根據工藝決定設計第十道工序精銑上端槽銑床專用夾具，本夾具將用于 XX52型號立式銑床，刀具為高速鋼錯齒三面刃銑刀。方案1：由零件及零件加工工藝可知由大端側面為和Φ81的孔為定位精基準，采用一面兩銷的定位方案完全定位，如下圖： 定位方案一方案2：采用一個長銷定位Φ81的通孔加一個V形塊在小端定位，在左邊采用活動的V形塊夾緊。如下圖： 定位方案二 確定夾具整體方案方案一：采用一面一銷的定位方案：用大端面定位側面，用一個菱形銷定位Φ20孔，底端通過夾具底面定位，然后通過壓板夾緊側面。方案二：采用一個長銷定位Φ81的通孔加一個V形塊在小端定位，在左邊采用活動的V形塊夾緊。方案比較：第二個方案有些不足，采用長銷定位Φ81的通孔加一個V形塊定位難以保證槽的側面的平行度，而且在左端加V形塊示以夾緊力會導致工件向右偏差影響Φ20孔的同軸度。而第一個方案中采用一面兩銷的定位，既能保證Φ20孔軸的同軸度又能保證槽側面的平行度，所以第一個方案是最合理的方案。本工序的定位銷和20孔的配合選用的是H6/h5孔的尺寸為20，查表經過計算得到定位銷尺寸為，由于在選擇定位基準時，所選擇的定位基準與工序基準重合，不存在不重合定位誤差又由于定位副制造誤差引起的定位誤差Δ=+= 定位誤差小于零件要求的公差的三分之一，所以以上方案可行。針對成批生產的工藝，此夾具選用螺旋夾緊機構夾壓工作。根據文獻[3]：Fz=xFyFuFCFapafawZd0fnqwf此次工序選用的刀具為高速鋼錯齒三面刃銑刀：d0=160,l=12,Z=24,切削厚度ap=1，銑削寬度ae=40 CF=294, xF=,yF=,uF=,wF=0,qF=, 帶入公式得到Fz= 垂直分力Fv==199N 考慮到安全系數K=K1K2K3K4,其中K1=，K2=，K3=，K4= 所以 F=KF=397N,所以選用的機構的夾緊力N397N 根據《夾具設計手冊》，使用夾具加工時，影響被加工零件位置精度的誤差因素主要有；定位誤差工件安裝在夾具上位置不準確或不一致。夾具制造與裝夾誤差包括夾具制造誤差、夾緊誤差、導向誤差。加工過程誤差在加工過程中由于工藝系統的幾何誤差、受力變形、熱變形、磨損以及各種隨機因素所造成的加工誤差。由于每一個工件的尺寸和表面形狀上存在著公差范圍內的差異，夾具定位元件也有一定的制造誤差，結果會使每個具體表面相對于理想位置產生位置變動量，產生定位誤差。定位誤差實質上就是工序基準在加工尺寸方向上的最大變動量。這個變動量相對于基本尺寸而言是個微量，因而可將其視為某個基本尺寸的微分。找出以工序基準為端點的在加工尺寸方向上的某個基本尺寸，對其進行微分，就可以得到定位誤差。 夾具總體設計 裝配圖主視圖 裝配圖俯視圖 裝配圖左視圖放置工件時,將工件以銷定位放在夾具體上,壓動壓壓板,旋緊M8的螺母使工件壓緊,工完成后, 旋松M8螺母，旋轉壓板90度,松開鉆模板,旋松M8螺母，即可以取出零件。該夾具結構簡單,操作方便。此次設計的夾具有如下優點：(1)安裝方便，將工件放入一個定位銷內便可以定位，再用壓扳壓緊，即可 對工件加工；(2)便于拆卸，在普通壓板上改進，使用梯形設計，可以很快拆卸和安裝。提高了生產效率；(3)夾具結構簡單，夾緊可靠。參考文獻機械制造工藝學課程設計指導書（張龍勛 主編）機械工業出版社機械制造工藝學（徐嘉元 曾家駒 主編）機械工業出版社機床夾具設計手冊王春福 主編）上海科技技術出版社 8（王光斗