橋梁工程課程設計模板-資料下載頁

【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 7417 － － － － － － － － － － N4 1225369 － － － － － － － － － － N5 1225079 － － － － － － － － － － Σ 6250406 0 預應力損失合計及有效應力 —— 表 25 應力 類型 σ1 σ2 σ4 σ5 σ6 損失應力 σl 有效應力 σpe 跨中 N1(N2) N3 N4 N5 四分點 N1(N2) N3 N4 N5 變化點 N1(N2) N3 N4 N5 支點 N1(N2) N3 N4 N5 八、 溫差應力計算 (一 ) 計算參數 ： 瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為 100㎜ 。 由規范查得瀝青在面層溫度 T1=140C 和底層溫度 T2= C，對于水泥混凝土，溫度效應在 300 ㎜ 內有效，則現澆混凝土面層的溫度 T1= C，面層以下 300 ㎜ 處溫度為 00 C，中間各處采用 插 值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮 。 (二 ) 計算公式 按規范： t y y c cN A t E??? ， 0t y y c c yM A t E e?? ?? 正溫差應力： 梁頂 0ttt y c cooNM x t EAI???? ? ? 梁底 0 ( 1 8 0 0 )ttt y c cooNM x t EAI?? ? ? ? 最外層鋼筋處 0ttt y c cooNM x t EAI??? ?? ? ? 反溫差應力，按《通規》規定，反溫差為正溫差乘以 ,其應力也乘以 ,各值 。 (三 ) 計算結果如下 : 溫差應力 αc= T1=14o T2=—— 表 26 單元 Ay(mm2) ty (oc) eyi (mm) Nt(N) Mt(Nmm) 1 230000 353183937 2 345000 166321507 3 51250 4 20210 Σ 1235457 530832606 正溫差應力 (MPa) 反溫度應力 (MPa) 梁頂 梁頂 梁底 梁底 最外層預應 最外層預應 九、 持久狀態正常使用極限狀態計算 （一） 正截面抗裂性驗算 st? 為作用短期效應組合下的構件抗裂驗算混凝土邊緣的法向 拉應力， 計算式為0/st sMW? ? ； lt? 為作用長期效應組合下的構件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應力， 計算式 為0/st lMW? ? ， 0W 為換算截面梁底彈性抵抗矩，計算構件自重應力時，應采用凈截面的彈性抵抗矩。 作用短期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 7 ( ) 1 . 0 ( )g g pas t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 作用長期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 4 ( ) 0 . 4 ( )g g pal t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 預應力產生的梁底壓應力 p p pnpc nnnN N e yAI? ?? 其中 12( ~ )p e c o n l c o n l l? ? ? ? ? ?? ? ? ? 6p pe p l sN A A???? 6pe p pn l snpnpA y Aye N???? 結果如 下表 所示。 正截面抗裂計算 —— 表 27 截面 σg1 σ g2 σ a σ p t σ pc σ pc σ st σ lt 跨中 0 四分點 0 變化點 0 支點 0 0 0 0 σ pc0 故為全預應力構件 （二） 斜截面抗裂 性驗算 各截面的抗裂驗算主要驗算截面中面積變化界線處 AA 纖維和全截面重心 BB纖維處。 不驗算主應力是否符合限值。 按《規范》公式（ ） ～ （ ）計算。 22()2 2cx cytp cx cymcp ??? ?? ?? ??? Mysocx pc tIo? ? ?? ? ? s in ASVS p e p b p nsob I b Ion??? ?? ??? 計算結果見 抗裂應力計算 表 。 抗裂應力計算 —— 表 28 截面 跨中 四分 變化點 支點 An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對換軸） Sao（ AA以上全 面積對換軸） Sbo（全截面換軸 以上對換軸） AA纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） BB 纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） 按規范規定全預應力構件，在短期效應組合下預制拼裝構件應滿足0 . 4 0 . 4 2 . 4 0 . 9 6 ( 4 0 )tp tkf M P a C? ? ? ? ? 支點截面 0. 05 6 0. 96 0. 4tp tkM P a M P a f? ? ? ?，符合規定。 （三） 撓度計算 全預應力混凝土構件 全截面剛度 c oB E I? 10cE M Pa?? 341386286400oI c m m m??4 1 6 20 .9 5 3 .2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 .0 5 4 0 1 0oB N m m? ? ? ? ? ? ? 梁自重跨中彎矩 1 2 3 8 7 . 7 5 k N mGM ??，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩2 9 7 5 . 6 3 k N mGM ?? 汽 車 跨 中 分 配 系 數 ?? ， 汽 車 車 道 荷 載1 0 .5 / , 2 7 5 .2kkq kN m P kN??。 梁自重跨中撓度為 2 62101 165 5 1 0 2 8 8 0 0 1 9 . 64 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ??? 橋面鋪裝等自重跨中撓度 ： 2 62202 165 5 9 7 5 . 6 3 1 0 2 8 8 0 0 8 . 04 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ?? ? ??? 汽車荷載跨中撓度 ： 43001 5()3 8 4 4 8kkaa q l p lf BB??? ? ? 4 3 31 6 1 65 1 0 . 5 2 7 5 . 2 1 0 2 8 8 0 00 . 7 0 . 3 3 4 4 ( ) 5 . 13 8 4 1 . 0 5 4 1 0 4 8 1 . 0 5 4 1 0 mm? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? 根據《規范》第 條，撓度長期增長系數 ?? ? ，則消除結構自重的長期撓的最大值 m a x 01 . 4 5 / 6 0 0 4 8f m m l m m? ? ?? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ?， 符合規定。 （四） 預應力引起的反拱值 剛度 4 1 60 3 . 2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 . 1 0 9 5 1 0cEI ? ? ? ? ? 已知參數表 —— 表 29 鋼束號 ()pc MPa? ()iemm 2()iAmm pc i ieA? ?? N1（ N2） 2 980 N3 970 980 N4 955..4 980 N5 980 有效預加應力偏心彎矩計算表 —— 表 30 鋼束號 σ pe(MPa) ei(mm) Ai(mm2) σ pc(MPa) Me() N1（ N2） 1960 1989199080 +09 N3 980 969707060 +08 N4 980 +08 N5 980 719377328 +08 Σ +09 9( 1 ~ 7 ) 3 . 6 2 2 3 1 0e p c i iM e A N m m?? ? ? ? 2 92( 1 ~ 7 ) 01605 5 3. 62 23 10 28 80 0 48 1. 10 95 10ecMl mmEI ? ? ?? ? ? ??? 乘以長期增長系數 ， 2 5 6 .4 mm? ? ? ? ?max （五） 預拱度的設置 荷載短期效應組合長期撓度為 m a x = 1 . 4 5 1 9 . 6 8 . 0 5 . 1 4 7 . 4f m m? ＋ ＋ ＝則預拱度為m a x m a x4 7 . 4 5 6 . 4f m m m m??＝ 則不用設預拱度 。 十、 持久狀況和短暫狀況下的應力計算 （一） 持久狀況應力 計算 計算預應力混凝土梁法向壓應力 kc? 和拉應力 kt? ，公式為： kkc kt ooM yI???或 1． 由結構自重、汽車（考慮沖擊系數）和人群荷載產生的混凝土法向應力： 梁頂壓應力： 12g g a pk c n c o c o o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 梁底拉應力： 12g g a pk t n t o t o tn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預應力鋼筋拉應力： 12g g a pp n p o p o pn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預應力鋼 筋由于結構自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產生的應力 p? ，按 《規范》公式 ()為 p Ep kt? ? ?? 2． 由預應力產生的梁頂混凝土拉應力： 預應力在受壓區（梁頂）產生的應力為： p p pnpt nnnN N e xAI? ?? 則受壓區混凝土最大壓應力為 kc pt??? ， 壓應力限值為 0 . 7 5 0 . 7 5ckf P a? ? ???? ? ?????， 從 下 表中可以看出各截面最大壓應力值均 滿足規定。 受拉區最外層預應力鋼筋最大拉應力為 pe p??? ， 未開裂構件鋼絞線拉應力限值為 0. 75 0. 75pkf P a? ? ?? ?? ? ?? ?? ?， 從表中看到 ，各截面的受壓區最外層預應力鋼筋最大拉應力均滿足規定要求 。 —— 表 31 持久狀況 應力計算 =(MPa) =1209(MPa) 截面 跨中 四分 變化點 支點 ync(cm) ynt(cm) ynp(cm) yoc(cm) yot(cm) yop(cm) σ kc(MPa) 0 σ kt(MPa) 0 σ pt(MPa) σ p(MPa) 0 σ pe(MPa) 受壓區最大壓應力 σ kc+σ pt(MPa) = 受拉區最大拉應力 σ p＋σ pe(MPa) =1209MPa 3． 支 點截面 AA纖維和 BB 纖維的主拉應力和主壓應力 支點 主壓應 力和主拉應力計算與抗裂計算方法 及公式 一樣， 但 汽車荷載要計入沖擊系數。 si npe pb p nkoonASVSbI bI??? ?????? 其中原式中 sV 換成 kV （考慮沖擊系數） 22()22tpcp c x c y c x c y?? ? ? ? ? ????? 計算結果列于 下 表中。 混凝土主壓應力應符合以下規定： ckf?? 持久狀況 AA纖維和 BB纖維主拉應力和主壓應力 —— 表 32 截面 跨中 四分 變化點 支點 Mk(kNm) 0 Vk(kN) An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對換軸） Sao（ AA以上全