鋼筋混凝土框架結構教學樓的結構設畢業論文-wenkub.com

　 　

【正文】 由于我的學術水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請各位老師和學友批評和指正！參考文獻[1]中華人民共和國國家標準，建筑結構荷載規范（GB500092001）[2]中華人民共和國國家標準，混凝土結構設計規范（GB500102001）[3]中華人民共和國國家標準，建筑抗震設計規范（GB500112001）[4]中華人民共和國國家標準，建筑地基基礎設計規范（GB500072002）[5]中華人民共和國行業標準，鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規程（GJG391）[6] 梁興文、史慶軒主編，土木工程專業畢業設計指導，北京，科學出版社，2002 [7] 沈蒲生主編，新世紀土木工程系列教材建筑工程畢業設計指南，北京，高等教育出版社，2007,01[8] 董軍，張偉郁，顧建平，土木工程專業畢業設計指南房屋建筑工程分冊，北京，中國水利水電出版社，2002。尤其要強烈感謝我的論文指導老師—何老師，她對我進行了無私的指導和幫助，不厭其煩的幫助進行論文的修改和改進。m為第一類T形截面。 （）設節點區配箍為四肢?10100，則： 故承載力滿足要求。柱號層次N/kN實況配筋率加密區非加密區B柱6 0 4Ф8 1004Ф8 1503 0 4Ф8 1004Ф8 1501 0 4Ф10 1004Ф10 150C柱6 0 4Ф8 1004Ф8 1503 0 4Ф8 1004Ф8 1501 0 4Ф10 1004Ф10 150D柱6 0 4Ф8 1004Ф8 1503 0 4Ф8 1004Ф8 1501 0 4Ф10 1004Ф10 150E柱6 0 4Ф8 1004Ф8 1503 0 4Ф8 1004Ф8 1501 0 4Ф10 1004Ф10 150以一層中節點為例。 所以，柱端加密區箍筋選用4肢Ф10 100。上柱柱端彎矩設計值==所以應該按構造配置縱向鋼筋。mVc/kNN/kNMC/VCDE跨：γreV==360565=故截面尺寸滿足要求。支座Cl上部 選用420， 驗算最小配筋率： %% 滿足要求。選用3 18，將跨中截面3 18全部伸入支座。下部跨間截面按單筋T型截面計算。翼緣計算寬度當按照跨度考慮時，bf39。V=(+ )=m γreMC==/Asρ/%6支座B0763 3 18(763) Cr07632 16(402) 支座Cl0402 2 16(402) Dr04022 16(402) 支座Dl07633 16(603) E07632 16(402) BC跨間 3 18(763) CD跨間 2 16(402) DE跨間 3 18(763) 3支座B0603 5 20(1570) Cr 6033 20(942) 支座Cl04023 20(942) Dr 4023 20(942) 支座Dl0603420(1256) E06033 18(763) BC跨間 3 16(603) CD跨間0 2 16(402) DE跨間 3 16(603) 1支座B0603522(1900) Cr 6033 20(942) 支座Cl0402955420(1256) Dr 402420(1256) 支座Dl0603420(1256) E06033 20(942) BC跨間3 16(603) CD跨間02 16(402) DE跨間 3 16(603) 層次截面γreV/kN梁端加密區非加密區實配鋼筋實配鋼筋6BCγreV 雙肢Ф8 100()雙肢Ф8 150（）CD 雙肢Ф8 100()雙肢Ф8 100（）DEγreV 雙肢Ф8 100()雙肢Ф8 150（）3BCγreV 雙肢Ф10 100（）雙肢Ф8 150（）CDγreV 雙肢Ф8 100()雙肢Ф8 100（）DEγreV 四肢Ф8 100()四肢Ф8 150（）1BCγreV 四肢Ф10 100()四肢Ф10 150（）CDγreV 四肢Ф8 100()四肢Ф8 100（）DEγreV 四肢Ф10 100()四肢Ф10 150（），并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。重力荷載代表值作用下梁端剪力的計算：梁在重力荷載代表值作用下按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值——（恒載+）。根據（JGJ32002）所規定的系數取值,最后確定內力組合類型為以下四類：1．＋1．＋3．＋（SQk＋Swk） 4．＋ ，表中SGk，SQk兩列中的梁端彎矩經過調幅后的的彎矩。（） 活載作用下橫向框架的二次分配法5. 橫向框架梁、柱內力組合。層次總剪力柱軸力B軸C軸B軸C軸柱頂柱底柱頂柱底6 5 4 3 2 1 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次BC柱軸力總剪力總剪力B軸C軸柱頂柱底柱頂柱底6 5 4 3 2 1 1）結構抗震等級。固端彎矩計算將框架梁看成兩端固接的梁計算固端彎矩，具體荷載計算方法參見《建筑結構靜力計算手冊》（第二版），、：① 均布荷載 均布荷載 ② 三角形荷載 三角形荷載、。/(kN/m)P1/(kN)P2/(kN)P3/(kN)65 4 3 2 1 橫向框架活荷載匯總表層次q1/(kN/m)q139。== P1,P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重等的重力荷載，計算如下： P1=[(+)]2+(+)=P2={[(+)]2+(+)}+(+)=P3=[(+)]4+(+)= 各層梁上作用的恒荷載對于1~6層 q2=2=39。==P1,P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給橫梁的恒載，它包括梁自重，樓板重等的重力荷載，計算如下：P1=[(+)]2+(+)= P2={[(+)]2+(+)}+ (+)=P3=[(+)]4+(+)= 對于1~5層q1包括梁自重和其上橫梁自重，均為均布荷載。由于房間內布置有次梁，股直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示，計算單元荷載內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架以及眾里的形式傳給橫向框架，作用于個節點上，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節點上還作用有集中力矩。滿足要求。B類地區，H/B=，由表查得，υ=；T1=，T12==m，V的量綱為kN。其中yn查表得，y1由于各層梁線剛度一致，y1=0；yy3為層高對y的修正，查表可得。其中[θe]鋼筋混凝土框架彈性位移角限值。 框第層的層間剪力、層間位移及結構頂點位移分別按下式來計算：， 計算過程見下表。查表可得。 縱向中框架B軸側移剛度D值（N/mm）軸數1層2～6層αCDiαCDi邊軸（20軸）1666817215中軸（19軸）1900122664中軸（11117軸）1666717212188007200242 縱向中框架C軸側移剛度D值（N/mm）軸數1層2～6層αCDiαCDi邊軸（1軸）1666817215邊軸（20軸）2091126926中軸（19軸）2250230350中軸（11117軸）2091126926251467317120 縱向中框架D軸側移剛度D值（N/mm）軸數1層2～6層αCDiαCDi邊軸（20軸）1666817215中軸（111119軸）1666817215183348189365 縱向中框架E軸側移剛度D值（N/mm）軸數1層2～6層αCDiαCDi邊軸（19軸）137499999中軸（11117軸）1666717212160835157694（N/mm）層次123456783657864421864421864421864421864421,故該框架為規則框架。，縱橫向柱線性剛度相同， 縱梁現行剛度ib的計算類別層次bh/(mmmm)l/mmEc/(N/mm2)I0/(mm4)EcIc/hc/Nmm橫梁1～6300600750010410910101010 1010縱梁1～63006006600104109101010101010走道梁1～61002502700104108109109109 柱線剛度ic的計算類別層次b(mm)h(mm)l(mm)Ec(KN/m2)Icc(mm4)EcIc/hc(KN/m)柱16506505100104101010102～655055036001041091010